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無線電子工学および電気工学の百科事典 発電機ランプ用の空冷システム。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
ラジオ局用のコンパクトなパワーアンプ (PA) を構築する場合、ブロワー ランプに代わるものはありません。 最新のブランドアンプには真空管が使用されているため、これは外国の慣行によっても確認されています。 アンプの重要な設計要素の XNUMX つはランプ冷却システムです。 文献にはそのようなシステムの設計に関する情報はほとんどなく、おそらくこれがアンプ設計における最大の「空白点」です。 一方、PA のレイアウトは冷却システムの設計に依存するため、この情報は重要であり、決定を誤ると多大な労力を要するやり直しが必要になります。 冷却システムはすぐに正しく行う必要があります。 この記事では、発電機ランプの空冷システムの設計パラメータの実際的な正当性を概説します。 冷却システムと測定技術をテストする際の評価パラメータの選択 高出力発電機ランプのパスポートでは、メーカーはその構造要素の冷却条件と最大許容温度を示しています[1]。 したがって、動作するラジオ管を吹き飛ばすためのさまざまなシステムを比較するときの最初の主要な評価パラメータは、アノードヒートシンクの最高温度です。 ランプの冷却はファンの空気供給 (流量) に依存します [1]。 したがって、空気の流れを最も効率的に利用するには、アンプの空気経路の空気力学的抵抗 (以下、抵抗と呼びます) を最小限にする必要があります。 一般に、ファンの位置、ラジオ管の形状、そのパネル、およびエアダクトの構成によって決まります。 エアダクト内を移動する流れは、速度 v、m/s、および流量 V=vs、m によって特徴付けられます。3/s、sは速度が測定される場所のエアダクトの断面積、m2 [2]。 空気の流れに対する抵抗があると速度が低下し、その結果、流れが失われます。 これらの値は空気経路抵抗を推定するために使用できます。 したがって、冷却システムの比較テストの 100 番目の評価パラメータは、% AV = [(Vb-V)/Vb]-XNUMX% で表される供給 AV の減少値です。 ここで、V-ブローシステムのファン供給、m3/ h; Vb - 比較対象となる基本バージョンのファン供給量、m3/ h。 たとえば、空のダクトに取り付けられたファンの供給、Vb = 120 m3/h. ラジオランプ付きパネルをエアダクト内に設置すると流量が53mに減少3/h. 抵抗による餌の減少は、 AV = [(120-53)/120]-100% = 56%。 XNUMX 番目の補助パラメータは、動作するラジオ管のない冷却システムを比較するときに使用できます。 実験では、標準パネル、内径 84 mm のエアダクト、およびファンで構成される GU-112B ランプ送風システムがテストされました。 これにより、さまざまな冷却システムとその個々の要素をテストすることが可能になりました。 テスト中、ラジオ管は発熱体として機能しました。 アノードに供給されたすべての RA 電力が熱に変換されました。 空気供給量は、エアダクトのすぐ後ろにあるベーン風速計 (換気システムのテスト用に設計) [2] によって決定されました。 温度は、熱電対を備えた M838 デジタル マルチメーターで測定されました。 測定誤差は、t < 3 °C で ±150°、t > 3 °C で ±150% でした。 温度は、測定モードでランプを XNUMX 分間動作させた後に測定されました。 軸流ファン冷却システム ラジオ管の送風には、実質的に XNUMX つのオプションがあります。側面、軸方向供給、軸方向排気、軸方向 XNUMX ファン給気と排気です。 最適なものは実際には冷却効率によって決まります。 テストには、羽根車直径 4658 mm、n = 110 rpm の全金属軸流ファン TYP 2200N を使用しました。 空のダクト内でのファンの配送 - 120 m3/ h。 サイドブロー (図 1) では、冷却空気はランプのヒートシンク フィンの一部のみを通過し、冷却面は 9 ～ 21 分の 1 に減少します (表 1)。 風速を上げることで冷却を改善できますが、ファンのサイズと騒音が増加します。 この計画の非効率性は明らかです。 また、製造元は、軸方向の空気通路用に設計されたランプにサイド エアフローを使用することを推奨していません [XNUMX]。
排気（図 2）および供給（図 3）の送風システムのテスト結果を表に示します。 2.
測定によると、排気システムのファン流量 (53 m3/h) は、供給システム (2,4 m22/h) の XNUMX 倍であることが示されています。3/h)。 より正確に測定できるヒートシンク温度に基づいて比較すると、電源回路では RA = 130 W で tAmax = 240 °C が達成され、排気回路では RA = 126 W で tAmax = 460 °C が達成されます。 XNUMXW その結果、排気ファンは供給ファンの約 XNUMX 倍の熱を除去します。 電気回路の扱いに慣れている人にとって、この結果は予想外に見えるかもしれません。 実際、抵抗器が電源のどちら側に配置されているかに関係なく、どの抵抗器も同じ電圧降下を引き起こします。 空気の動きの法則はオームの法則とは異なり、この場合のランプとパネルの空気力学的抵抗はファンの位置によって異なります。 得られた結果を以下に説明する。 軸流ファンから出た空気の流れは直流ではなく渦巻き状（ねじれたロープの糸のようにねじれた状態）で、パネルの環状スロットに垂直ではなく斜めに入ります（図3）。 パネルに流入する渦巻く空気は、水中に斜めに投げ込まれた石のように動作します。 飛び込む前に何度も彼女に跳ね返されました。 したがって、ファン出力の 82% は、個々の流れ層間の摩擦によって失われます。 これにより放熱が著しく損なわれます。
排気ファンが真空の影響下で動作する場合、直接の流れがランプを通過するため、流量の減少量は非常に少なくなります。 この場合、主にカソードとの正面衝突が原因です。 不十分な空気供給は XNUMX つの方法で増やすことができます。より強力なファンを使用するか、最初のファンと同軸に XNUMX 番目のファンを設置します。 最適な方法を決定するために、デュアル ファン エアフロー システムがテストされました。 ツインファンの供給効率はファン間の距離に依存することが確認されています。 距離が 30 mm の場合、送りの増加は 5% でした。 その理由は明らかに、100 台目のファンからの渦巻く空気流が最適でない角度で 30 台目のファンのブレードに当たり、これらのブレードに捕捉されずに反射されるためです。 距離が XNUMX mm に増加すると、最初のファンからの空気の流れが軸方向になり、XNUMX 番目のファンのブレードによってよりうまく捕捉されるため、流れは XNUMX% 増加します。 明らかに、距離が増加すると、XNUMX 番目のファンの効率が増加します。 しかし、エアダクトが長いと寸法が大きくなり、レイアウトが複雑になります。 したがって、デュアルファンの使用は正当化されません。 XNUMX つのエネルギー源 (コンバーター) を共同で運用することは常に困難な作業であり、特別な技術ソリューションの使用が必要でした。 ファンを調整して動作させるには、ファン間の距離、ブレードの形状と相対位置を選択し、さらにプレートの空気の流れを「整える」必要があることは明らかです。 いずれにせよ、この作業はすでに「アンプの製作」の範囲を超えています。 軸方向の 4 つのファンの供給と排気の気流を図 XNUMX に示します。 四。
表に示す測定結果によると。 図 3 から、20 番目の供給ファンを排気回路に接続した後、空気供給量は 8% しか増加せず、tAmax は XNUMX% 減少したことがわかります。 したがって、XNUMX 番目の供給ファンの使用は効果的ではありません。 この現象の理由はすでに上で説明しました。
軸流ファンを使用したさまざまなエアフロー オプションのテスト結果に基づいて、次の結論を導き出すことができます。 1. 必要な空気供給を提供する XNUMX つのファンを備えた排気冷却システムが最適です。 2. 流量を増やすために XNUMX 台目のファンを使用することは、いかなる冷却システムにとっても不当です。 軸流ファンを備えた排気冷却システムの設計パラメータの正当化 PA = 460 W、ランプ ヒートシンクとエア ダクト間のギャップ B が 7 mm である場合、ファンとアノード ヒートシンク間の距離 A は 50、80、115、150、210 mm に設定されました。 測定結果をグラフに示します（図5）。
距離 A が 50 mm に減少すると、ランプのヒートシンクがファンの前の乱流ゾーンに入り、冷却の低下により tAmax が 10% 増加します。 ファンから遠く離れた場合、長いエアダクトの壁との摩擦による空気の運動エネルギーの損失が増加するため、冷却効果も低下します。 最良の冷却条件は、ファン直径 1,0 ～ 1,2 に等しい A で提供されます。 ファンの前の空気の温度は、アノードから遠ざかるにつれて、エアダクトの壁を通した冷却により 97 °C から 49 °C に低下します。 熱伝達を良くするには、最小限の厚さを持たせる必要があります。 ブレードの温度は、ファンに入る空気流の温度よりも低くなります。 これは、ファンから出る熱気が外気と集中的に混合し、急速に冷却され、ファンブレードの外側が冷却されるという事実によって説明されます。 同じ理由で、A が減少すると、ブレードの温度はファンの前の熱風の温度よりもゆっくりと上昇します。 測定結果を表に示します。 図４は、ＰＡ＝７７０ＷおよびＡ＝１１５ｍｍにおけるギャップＢのサイズに対するｔＡｍａｘの依存性を示す。
ギャップ B = 0 の場合、ヒートシンクの側面は熱伝達に関与せず、アノード温度は最大になります。 B = 7 mm では、ヒートシンクの側面が冷却に関与し始めたため、tAmax は 15 °C 減少しました。 ギャップ B が 17 mm に増加すると、tAmax はさらに 5 °C 減少しました。 ギャップが増加すると、ヒートシンクの外側の空気速度が増加するため、冷却の向上が可能になりますが、これまでの経験との差は測定誤差を超えることはありません。 したがって、ランプのヒートシンクの外面を効果的に冷却するには、5 ～ 10 mm の隙間があれば十分です。 上記の結果を考慮して、GU-84B ランプ用の排気冷却システムを製作し、テストしました（図 6）。
測定により、tAmax は PA = 770 W で達成されることが示されています。 ファンブレードの温度は 73 °C であるため、全金属製ファンを最大出力で使用すると、より高い信頼性が得られます。 プラスチック部品を備えたファンの場合、最大許容動作温度は最大 60 °C です [3,4、XNUMX]。 PAが0から770Wに増加すると、tAmaxは36℃から207℃に増加し、カソードのtAmaxは120℃から145℃に増加しました。 したがって、ランプの陰極部分を冷却するには、最大熱モードであっても排気ファンで十分です。 図では、 図 7 は、PA = 770 W での加熱時間と PA = 0 での冷却時間に対する tAmax の依存性を示しています。すべての電圧を印加した後のランプの完全な加熱時間は 10 分です。 36 °C までの冷却時間は 11 分です。 アノード冷却スケジュールを使用すると、温度補正を計算して、送信モードではなく、危険な電圧をオフにするのに必要な時間が経過した後にアノード温度を測定できます。 図の依存関係図 7 は、非効率的な冷却システムを使用してもアンプが CW および SSB モードで動作する理由を説明しています。
毎日の作業では、送信時間は原則として1〜2分を超えず、ランプは単にウォームアップする時間がなく、受信中はすぐに冷えます。 したがって、CW および SSB モードでの気流の強度は、連続放射の場合よりも数倍低くなります。 遠心ファンによる冷却システム 遠心ファンを備えた 8 つの送風システムをテストしました。同軸流による供給 (図 9)、排気 (図 10)。 サイドフローによる供給 (図 XNUMX)。
テストには、幅 30 mm、直径 92 mm の羽根車を備えた遠心ファンを使用し、KD-3,5Ac 電気モーター n = 1400 rpm で回転させました。 空のエアダクト内のファン流量は 90 m3/時です。 テスト結果 (表 5) は、同軸流の供給遠心ファンが最も効率的であることを示しました。 その空気の流れは直接であり、軸流ファンよりも高い速度 v を持ちます。 同じ空気供給量であれば、その運動エネルギーは v に比例するため、はるかに大きくなります。2。 高速の直接流の空気の流れは空気経路の抵抗をよりよく克服し、ランプと接触するとより大きな熱伝達をもたらします。 ファンは最適な状態で動作します。 ここで冷気が供給されるため、軽量のプラスチック製羽根車を使用することができ、軸受への負荷が軽減され、軸受の寿命が長くなります。 電気モーターは入力コンパートメントの壁によって RF 放射から保護されています。 多孔質青銅製ベアリングを使用した電動モーターの採用により、騒音レベルを最小限に抑えることができました。
空気供給システムに側流を吹き付けること（図 10）の非効率性は、テストすることなく明らかです。空気は壁に衝突すると運動エネルギーのほとんどを失い、その後、跳ね返りによって初めてランプに導かれるからです。 このシステムと他のシステムの定量的指標を比較するために測定が実行されました。 テスト結果 (表 6) は、入口コンパートメントの最小寸法、つまり 8 mm の寸法で最小の損失が達成されることを示しました。 実際にはサイドアウトレットを備えたエアダクトの続きである場合。 この場合、同軸流 (図 6、表 2,8) と比較して流量は 70 倍少なく、tA max は 1,7°C または XNUMX 倍高くなります。
サイドフローシステムの利点は、換気ユニットの設置が簡素化されることです。 ランプの両側に設置でき、PA本体の高さを低く保つことができます。 欠点 - 空気の流れを変えるときにファンの供給が大幅に失われる (80 ～ 85%) ため、熱放散が悪化します。 このシステムはブランドマインドで使用されます。 低風量を必要とする小型ランプ（GU-74B、GU-91B）を使用する場合に効率的です[5]。 ランプ冷却に対するアノード取り付けの影響 陽極取り付けの有無にかかわらず、ランプの冷却に大きな違いはありません。 独自のアノードリングに固定されたランプとそのような固定を行わないランプの tA max を繰り返し比較したところ、その差は測定誤差の範囲内でした (他のすべての条件が等しい場合)。 アノードリングへの固定はランプを確実に固定するために必要です。 ただし、ユーザーがアノードリングのないパネルを自由に使える場合は、それを使用することもできます。 説明書では、ランプを陽極側から押して、1 番目のグリッドのリングを強調するようにランプをパネルに取り付けることができます [XNUMX]。 このような固定を行うために、失われた独自のアノードリングの代わりにエアダクトが取り付けられ、そこで絶縁体上にストップが配置され、ランプをアノード側から押し付けます。 この方法は、軸流ファンを備えた排気冷却回路を使用する場合に特に便利です。 SSB および CW モードでのファン フローの決定 上記の測定結果はすべて、10 分間のランプ動作後に得られたもので、連続放射モードのシミュレーションに相当します。 SSB と CW の場合、アノードでの平均熱放出は大幅に少なくなります。 この場合、ファンの速度 (したがって騒音) を大幅に低減できます。 送信動作の継続時間、RX/TX 時間比、放射線の種類、静止電流、SSB 信号のピークファクターに応じて、アノードで消費される平均電力は数分の 60 に減少する可能性があります。 たとえば、CW で動作する場合、一時停止を考慮すると、平均パワーは「チューニング」モードの 70 ～ 7% になります。 受信中、ランプは急速に冷えます（図 1 を参照）。 RX/TX 比 1:1 と送信時間 (2 ～ 3 分) を受け入れる場合、ランプの平均熱放散を計算する際に受信時間をカウントできます。 CWモードでは連続照射の約XNUMX分のXNUMXになります。 見つかった係数とアンプ効率を使用すると、テストされたシステムがランプを冷却できる出力電力を簡単に計算できます。 ただし、これは多くの仮定に基づいたおおよその計算です。 CW および SSB モードにおけるアノードでの熱放出の正確な計算は複雑であり、不当です。 実際の動作条件下でのアノード温度に基づいて、必要なファン流量 (速度) を決定する方が簡単です。 たとえば、GU-43B [6] の UM 冷却システムでは、ファンの速度が低下し、SSB の動作中にランプの熱保護が 15 分後に作動するようになりました。 実際の作業にはこれで十分です。 調整の結果、中音量時においてファンの騒音がスピーカーの騒音よりも小さくなりました。 適切に設計された送風システムにより、オペレーターはスピーカーと快適な無線通信を行うことができ、ラジオ管は予定された寿命を完全に果たすことができます。 冷却システム運転中の騒音低減 冷却システムの動作には、電気モーターとファンブレードという XNUMX つの主な騒音源が伴います。 エアダクト内を流れる流れにより騒音はほとんど発生しません。 電気モーターの主な騒音源はベアリングです。 したがって、多孔質青銅製の特別な低騒音すべり軸受を使用する必要があります。 整流子モーターでは、ブラシが整流子と擦れるときにノイズが発生します。 遠心ファンモーターの取り付け方法には特にご注意ください。 カタツムリの本体に取り付けられたモーターの音が音の共振により増幅されます。 したがってPA本体に取り付ける必要があります。 巨大なシャーシの場合、モーターは強力な加振装置ではなく、その寸法と重量によるハウジングの共振周波数は妨害周波数よりもはるかに低くなります。 エンジンの振動を低減するには、エンジンに供給する電圧を下げる必要がありますが、これらの対策と防振対策により、電気モーターの音の共振を完全に除去することができました。 インペラが回転すると強烈な音が発生します。 したがって、次の課題は、ブレードが空気と接触する速度を下げることです。 この問題は遠心ファンを使用することで解決されました。 冷却システムの出口に設置された軸流ファンの音が周囲の空間に伝わります。 遠心ファンでは、音波が発生するインペラの動作領域が二重音響スクリーンによってオペレータから分離されています。 XNUMX つ目はファンのハウジング (「カタツムリ」)、XNUMX つ目は PA ハウジングの壁です。 さらに、遠心ファンでは、羽根車のブレードに繰り返しさらされることで空気が加速されます。 各ブレードは流れの動きを徐々に大きくするため、空気との衝突速度と騒音は軸流ファンよりも低くなります。 衝撃速度が低下すると、音の周波数が低下し、耳の最小感度の領域に移動します。 軸流ファン使用時はエアフローシステムの最適化により騒音を低減します。 最適なパラメータを備えた排気冷却システムを使用すると、供給冷却システムと比較して、ファン流量とブレード速度が 2,5 ～ 3 倍減少します。 アンプの背面パネルにファンを配置することで、ある程度のノイズを低減できます [6]。 この場合、スピーカーにとって、アンプのハウジングは音響シールドとして機能します。 次の方法は、可能な限り大きな直径の軸流ファンを使用しますが、羽根車の回転速度を下げる方法です。 (同時に、ランプを通過する空気の速度は変わりません)。 エアフロー中の音の干渉を完全に排除することはできませんが、適切に製造された PA では、干渉は非常に重要ではありません。 上記の方法を使用すると、どのランプでも良好な結果を得ることができます。 テスト結果からの結論 1. ランプを冷却するには、十分な流量の XNUMX つのファンを使用するのが最も効果的です。 XNUMX つのファン システムの使用は正当化されません。 2. 空気の流れの構成の特殊性により、軸流ファンは直接の流れを生成し、排気冷却システムではより効率的に動作し、給気冷却システムでは遠心ファンがより効率的に動作します。 3. 冷却システムのテスト結果に基づいて、最も効率的な XNUMX つの設計が決定されました。 すべてのパラメータを総合すると、遠心ファンからの同軸流による供給冷却システムが最適です。 これにより、冷気を供給する際の換気ユニットの効率を最大化し、騒音を最小限に抑え、ファンの信頼性の高い動作を保証します。 欠点は、入力コンパートメントへの取り付けが複雑であること、コンポーネント市場で必要なファンや電気モーターの普及率が低いこと、およびそれらのコストが高いことです。 XNUMX 番目のオプションは、軸流ファンを備えた排気冷却システムです。 欠点は、騒音レベルの増加とファンの発熱です。 また、寸法が最小限で設置が大幅に簡素化されるという利点もあります。 さらに、軸流ファンは遠心ユニットよりもはるかに高価であり、必要な標準サイズはコンポーネント市場で簡単に見つけることができます。 どちらの冷却システムも正当ですが、最終的な選択は、コンポーネントの入手可能性、アンプのレイアウト、設計者の意見によって決まります。 ランプ過熱保護 金属とセラミックは熱膨張係数が異なります。 ランプの最大許容温度を超えると、膨張によって生じる機械的応力がセラミックの引張強度を超える可能性があります。 結果として生じる微小亀裂は真空の急速な損失につながります。 エアフローセンサーを使用する業務用PAの換気ユニットが故障した場合にランプが保護されます。 空気の流れがない場合、エアロコンタクトが作動し、自動化によりランプの電源がオフになります。 リード スイッチはエアロコンタクトとして最もよく使用され、その動作は可動プレートに取り付けられた小型の磁石によって実現され、可動プレートは空気の流れによって回転します。 この保護には XNUMX つの欠点があります。XNUMX つは、P 回路が離調した場合にランプを過熱から保護しないこと、もう XNUMX つは小型ランプを吹き飛ばす場合、空気流が機械センサーをトリガーするのに不十分になることです。 エアロコンタクトの信頼性の高い動作を実現できない場合は、リレー保護回路を使用できます (図 11)。
電気モーター回路に破損がある場合、制御リレー K1 は通電されず、接点 K1.1 が閉じて制御リレー K2 がオンになり、接点 K2.1 でランプが消灯します。 保護がトリガーされると、VD2 LED が信号を送ります。 断線が解消された後、電気モーター回路の電流が K1 をトリガーし、K1.1 接点が開き、保護回路が元の状態に戻ります。 モータ回路に流れる電流を超えるとヒューズ FU1 が溶断し、保護回路が切れた場合と同様に動作します。 ファンの故障や停電により、ファンが緊急停止することがあります。 この場合、過熱に対する一般的な保護手段は、バッテリーと同じハウジング内に別個の緊急ファンを設置することです。 標準ファンが停止したら、オペレーターは、指示 [5] の要求に従って、アンプのハウジングのエアダクトの上に非常用ファンを取り付け、ランプを 1 分間冷却します。 アノードで過剰な熱が発生した場合（たとえば、P 回路の離調により）、公称空気供給量では十分ではなくなります。 この場合にランプを保護するには、ランプの最高温度を常に監視する必要があります。 最も高温になる点は、アノードラジエーターの上部内側部分にあります。 換気ユニットの一定動作モードでは、アノード後方の空気温度とアノード温度は厳密に定義された関係になります (図 6 を参照)。 したがって、アノード温度ではなく、アノードの背後の空気温度を制御する方が簡単です。 冷却システムを設置した後、アノードの背後の温度場に関するデータを実験的に取得する必要があります。 次に、応答温度が 70 ～ 120 °C の温度センサーが空気ダクト内の適切な位置に配置されます。 温度センサー SA2 の接点が閉じると、リレー K2 が作動し、接点 K2.1 がランプを消灯します (図 11)。 活性化後の接点 SA2 は、アノードから熱が除去されるまでしばらくの間、閉じたままになります。 保護がトリガーされると、VD2 LED が信号を送ります。 ランプが冷えると、保護回路自体は元の状態に戻ります。 アンプケース内の冷却システムの配置 アンプは伝統的に「DESK TOP」タイプの横型ハウジングを使用します。 このため、歴史的に確立された古いガラスランプの合理的な配置が「自動的に」ブロワーランプに移されました。 伝統的なデザインを継承し、換気ユニットの設置を簡素化するために、小型のGU-74B（またはGU-91B）を並列接続し、サイドフローによる給気流回路を採用しました。 しかし、空気を回転させる際の損失が大きいため、この方式は高出力ランプには魅力的ではありません (表 6 を参照)。 XNUMX つの大きなランプを使用して所定の出力のアンプを作成する方が常に簡単で安価です。 したがって、強力なアンプのレイアウトでは、最も効率的な冷却システムを確実に設置する必要があります。 この要求を満たすためには、従来の横型ケース「DESK TOP」を廃止し、縦型ケース「MINI-TOWER」タイプを採用する必要がある。 遠心ファンを使用した最も効率的な同軸流冷却システム、または軸流ファンを使用した最も単純な排気冷却システムに対応することができます (図 12)。
文学
著者：V。Klyarovsky（RA1WT）、Velikie Luki
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