ラジオ受信機コンテスト-RX。スキーム、説明

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ラジオ受信機コンテスト-RX。無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典

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この受信機は、この記事の著者が以前に開発し、雑誌の 2002 年 XNUMX 月号に掲載した「スーパーテスト」受信機よりも優れたパラメータを備えています。より感度が高く、ダイナミックレンジも優れています。

この受信機では、受信機のゲインを低周波段で大幅に転送することに重点が置かれています。これは意図的に行われたもので、低周波では高周波よりも同じ素子ベースでより大きな信号対雑音比を得ることが容易であるためです。さらに、URFとIFを個別に利得制御する方式を採用することで、動的性能を損なうことなく、低周波数域の受信品質を大幅に向上させることができました。

受信機では GPA に大きな注意が払われます。周波数安定性を高めたWakar回路を採用しています。発電機をセラミックラックに取り付け（コイルやコンデンサーにセラミックを使用することを含む）、スループット静電容量の小さなトランジスタを使用することにより、GPA の周波数安定性が向上しました。さらに、TKE がゼロに近い同じタイプのコンデンサを使用した場合、18 つの範囲 (XNUMX MHz) でのみ熱補償を実行できるようになりました。

この受信機での DAC システムの使用により、マルチディテールおよびマルチノイズ周波数シンセサイザーを使用するという考えが完全に排除されます。

AGCシステムについても言及する必要があります。完璧ではないにしても、（限られた元素ベースで）望ましい結果が得られました。 AGC システムのしきい値を設定する機能、動作の自律性、ゲインを制御する抵抗スライダーの位置に関係なく S メーターの読み取り値を読み取る機能、受信機に強力なパルス信号が現れたときのクリックの防止入力 - これらがこの回路の有用な特性のすべてではありません。

レシーバーにはヒートシンクがありません (DA1 チップ内の小さなヒートシンクを除く)。入口にXNUMXセクションフィルターを取り付けることが可能です。本格的なスピーカーの使用、GPA がスピーカーや主電源変圧器から離れていること (不要な電磁的および機械的フィードバックを防ぐため)、フロントパネルに大型のコントロールを設置できること、無線要素への自由なアクセス (デジタルスケールは簡単に取り外すことができます - XNUMX 本のネジ）がこのデザインでは非常に便利です。

一言で言えば、このデザインは私の他のデザインと比較して最も完璧です（要素ベースがわずかに増加しています）。

この受信機を使用すると、1,8 の範囲で CW および SSB を運用するアマチュア無線局からの信号を受信できます。 3,5; 7,0; 10; 14; 18; 21; 24MHzと28MHz。
感度 (信号対雑音比 3)、μV ...... 0,3 以下
20信号の選択性（70 kHzの離調時）、dB ...... XNUMX
「目詰まり」のダイナミックレンジ、dB……705
帯域幅、kHz......2,4 (SSB) および 0,8 (CW)
AGC動作範囲（出力電圧変化が6dB以下の場合）、dB……100以上
定格音声出力、W....1
最大音声出力（追加スピーカー使用時）、W......3,5
受信機は 220 V 50 Hz ネットワークまたは +12 ... 24 V から電力を供給されます。その寸法は 290x178x133 mm です。

受信機の回路図を図に示します。 1. XNUMX つの周波数変換を備えたスーパーヘテロダインです。

（クリックして拡大）

無線周波数信号は、アンテナソケット XW1、コンデンサ C1、およびスイッチ SA1.1 を介してコイル L1 の一部に入り、可変コンデンサ C4 とともに入力回路を形成します。受信機をレンジからレンジに切り替えるには、SA1.2 レンジスイッチセクションを備えたコイルの巻線の対応する部分を閉じることで実行されます。いずれの範囲の SA1.1 スイッチセクションも、入力回路コイルの巻数の一部 (約半分) のみをアンテナに接続するため、アンテナとの許容可能な整合が得られます。

1,8 MHz の範囲では、コンデンサ C4 が KPI C2 に並列に接続されており、周波数オーバーラップ比を低減しながらこの周波数範囲に同調することが可能になります。入力回路から、コンデンサ C3 を介して RF 信号がトランジスタ VT1 の第 4 ゲートに供給され、トランジスタ VTXNUMX は RF のカスケードで動作します。 AGC 制御電圧は、このトランジスタの XNUMX 番目のゲートに印加されます。この信号は抵抗器 RXNUMX を介して供給され、この段のゲインを手動で調整するために使用されます。

URF から信号はダブルブリッジバランスミキサーに供給されます。このミキサには、1 つのダイオードブリッジ VD4 ～ VD5、VD8 ～ VD1、2 つの変圧器 T7、T8、および XNUMX つの抵抗 RXNUMX、RXNUMX が含まれています。抵抗器の存在により、比較的高い局部発振器電圧でダイオードのスイッチングモードを実行し、電圧の開始半波での電流を最大許容値に制限することが可能になります。このミキサーは、高い局部発振器電圧により広いダイナミックレンジを提供できるハイレベルミキサーの XNUMX つです。このミキサーの優れた特性には、入力回路とヘテロダイン回路の良好なデカップリングが含まれます。

GPA 信号は変圧器 T2 の巻線の 1 つに供給され、無線周波数信号は変圧器 T5,5 の 1 つの巻線の接続点に供給されます。 2 MHzの中間周波信号は、3次巻線と直列に接続された2次巻線T3から取得され、後段の高抵抗入力との良好なマッチングが保証されます。さらに、ＩＦ信号は、ＶＴ２が共通ソースに接続され、ＶＴ３が共通ベースに接続されるカスコード回路に従ってＶＴ２ＶＴ３トランジスタ上に作られたカスケードによって増幅される。

L3C13回路で分離されたIF信号は、ラダー回路で構成された1.1水晶フィルタとして使用されるメイン選択フィルタに供給されます。リレー K2,1、K1 の接点が短絡すると閉じます。 4.1、K2,4 フィルター帯域幅は 0,8 kHz から 4 kHz に狭められます。水晶フィルタの出力から、整合トランス TZ を介した IF 信号は、ソース接地回路に従ってトランジスタ VT69 で作られる第 XNUMX IF に供給されます。 AGC の制御電圧は、両方の IF アンプの電界効果トランジスタの第 XNUMX ゲートに供給されます。抵抗 RXNUMX は、上記の段階の手動ゲイン調整を実行します。

L5C35 回路から、IF 信号はリングバランス回路に従って VD9-VD12 ダイオードで作られた SSB 信号検出器に入ります。また、平衡抵抗器Ｒ２３を介して、ＶＴ１３トランジスタ上に組み立てられた５．５ＭＨｚの周波数を有する例示的な水晶局部発振器の信号も受信する。検出器の SSB 出力から、ローパスフィルター (C23R5,5C13) と人工的に作成された無極性コンデンサ C34C37 を通過する信号 24。電解コンデンサ C42 のパラメータは時間の経過とともに変化し、カスコード方式に従って低ノイズトランジスタ VT40 および VT41 で作られる低いプリアンプ周波数に供給されます。最初のトランジスタはスキームに従って共通のエミッタに接続され、5番目のトランジスタは共通のベースに接続されます。

VT6 コレクタからの 3H 信号は、LF ゲイン制御抵抗 R32 を通って最終 ULF (DA1) に到達し、その出力から SA1 スイッチの位置に応じて BA3 スピーカーまたは電話に送られます。 6H 信号は、VT3 コレクタから、VT7 トランジスタと SA2 スイッチのカスケードを介して、VT14 トランジスタで作られた自動利得制御 (AGC) 回路にも入力されます。 AGC 整流器はダイオード VD17 と VD18 で構成され、抵抗値 R74 が AGC システム動作のしきい値を決定し、静電容量 C120 の値が応答時間を決定します。ダイオード VD5、VD6 は、強力なパルス信号が受信機入力に現れたときに VT14 が完全に閉じるのを防ぎ、スピーカーのクリック音を防ぎます。

抵抗 R68 の存在により、AGC の制御電圧を上から制限することができ、抵抗 R70 により非動作領域を下から削除できます VT14 エミッターには、S メーターとして PA1 測定デバイスが含まれています。 R71 は PA1 に上から加えられる信号を制限し、VD25 は高レベルの信号に対して非直線性を作成します。これは信号を読み取るときに便利です。コンデンサ C119 は RF 干渉をブロックします。入力「B」には、送信機が送信速度で動作しているときに受信機をロックするための + 12 V の制御電圧が供給されます。

スムースレンジジェネレーター (GPA) は VT8 トランジスタで作られています。 GPA の利点には、ダブラー増幅段の使用と 5,5 MHz の中間周波数が含まれます。この IF は、他の IF 値と比較して、変換時に影響を受けるポイントが少なくなります。パラメトリック電圧安定器 VD14R50 とコンデンサ C86 は、電源回路内の高周波電圧の漏れを防止し、出力信号パラメータの安定性を高めます。スイッチセクション SA1.3 は、異なる周波数範囲で GPA コンデンサを接続し、SA1.4 セクションは、異なる周波数範囲で必要なストレッチを得るために使用されるコンデンサ C90 と C91 を接続します。抵抗 R44 は、ジェネレーターと後続ステージの間のデカップリングを改善します。 GPA によって生成される周波数を表に示します。 1.

コンテスト-RXラジオ受信機

広帯域 GPA アンプは VT9 トランジスタで構成されており、ゲート回路の低静電容量とカスケードの高入力インピーダンスにより、ジェネレータを他のカスケードから適切にデカップリングすることができます。 GPA アンプの出力は、帯域幅 7,33 ～ 12,668 MHz の 12,72 次の楕円ローパスフィルターにロードされます。フィルターのカットオフ周波数は 35 MHz です。生成された信号のスペクトルのすべての寄生成分に対して、XNUMX dB を超える抑制が提供されます。

ローパスフィルターの出力は、切り替え可能なダブラーアンプであるトランジスタ VT10 と VT11 で作られたカスケードの入力に接続されます。このカスケードのモードの切り替えは、リレー K5.1 の接点を使用して実行されます。範囲では1,9; 3,5; 7; 14; 18 MHz 増幅器 - ダブラーはアンプとして機能し、残りの部分はダブラーとして機能します。倍加モードから増幅モードに切り替えるとき、トランジスタ VT10 のコレクタはオフになり、抵抗 R11 の接続によりベース回路に追加の正バイアスが供給されることにより、トランジスタ VT57 はクラス A 線形モードに切り替わります。倍加モードでは、入力トランス T5 からの信号がトランジスタのベースに逆位相で供給されます。トランジスタのコレクタは並列に接続され、T4 トランスの入力巻線に負荷がかかります。 GPA 信号は、出力巻線 T4 からエミッタフォロワ (VT12) を介して最初の受信ミキサーに供給され、その中間 (出力「B」) からデジタルスケールと送信アタッチメントに供給されます。

出力「A」は、[1] で説明されている方法に従って水晶フィルターとその調整の周波数応答を表示するときに使用されます。受信機を送信セットトップボックスと組み合わせて使用することを意図している場合は、離調システムを GPA に導入する必要があります。また、デジタル通信モードで動作する場合は、TsAPCh システム [8] このシステムは、 V. Krinitsky スケール [2] であり、その操作については [3] で詳細に説明されています。受信機は、このデジタルスケールだけでなく、他の著者、例えば、V. Buravlev、S. Vartazaryan、V. Kolomiytsev [4] の著者も使用できます。 V. クリニツキーのスケールを使用する場合、カウンターの周波数を正しく読み取るために、低帯域 (最大 945000 MHz を含む) に数字 10、高帯域に 055000 を書き込む必要があります。上記の数字を記録する要素を備えた中心線の回路図の一部と、スケールに数字を記録するためのスイッチング回路が [8] に示されています。

電源は、T6 ネットワークトランス、VD21 ～ VD24 整流器ブリッジ、および DA2、VT15、VT16、VT17 で作られたスタビライザーで構成されています。トランジスタ VT17 のコレクタは、シャーシケースに直接「植え付け」られています。このトランジスタのエミッタにはボディに対して負の電圧があり、送信機と組み合わせて使用する場合、これを使用して受信段をさらにブロックすることができます。このスタビライザの出力電圧安定化係数は 4000 以上です。

受信機は厚さ290mmのジュラルミンで178x133x1,5mmの筐体で作られています。シャーシは4mm厚のジュラルミン製。シャーシを 8 つの側面から見た図は [53] に示されています。下からのシャーシの深さ - XNUMX mm。

GPA および C76 コンデンサーのコンパートメントは、厚さ 5 mm および 1,5 mm のジュラルミンプレートで作られています。 GPA 部品は、故障したセラミックヒューズで作られたラックに取り付けられます (導線の残りはヒューズから除去する必要があります)。ラックはシャーシに開けられた（貫通ではなく）凹部に挿入され、モーメント接着剤で固定されます。この配置により、周波数の安定性が向上します。 GPA収納部を下から厚さ1,5mmのジュラルミンカバーで覆います。コンデンサ C76 の上からも同様のカバーがかぶせられます。

プリント基板を取り付けるための図穴がシャーシに切り込まれ、固定用に MZ ネジ穴が開けられます。コンデンサ C124 と C126 はシャーシの丸い穴を通過します。チップ DA1 には小型ヒートシンクが装備されています。受信機の入力回路では、4 セクションのフィルターを使用することができます。このために、コンデンサ C55 を同調コンデンサ C65 ～ CXNUMX に前方にシフトすることが可能です。空いた場所にフィルター付きのボードを取り付けるための穴が開けられます。

デジタルスケールは 8 本のネジでネジ付きブッシュに固定されています。受信機のフロントパネルの図を [2] に示します。 2mm厚のジュラルミン製で、ブラックのニトロペイントで塗装されています。説明が書かれた長方形の紙が絵の具に貼り付けられます。フロントパネルの上から、厚さ 2 mm の透明な無色有機ガラスで作られた擬似パネルで覆われています。これはデジタルスケールのガラスとして機能すると同時に、碑文を損傷から保護します。厚さ 2 mm の白色ポリスチレンで作られた装飾オーバーレイが仮パネルに重ねられます。青と赤の着色プラスチックのインサートが白いオーバーレイに接着され、デジタルスケールと S メーターのフレームが形成されます。デジタルスケールの内部には、プレキシガラス製の緑色カラーフィルター（XNUMXmm）が取り付けられています。スピーカーは装飾的な赤いグリルで覆われています。

無線コンポーネントの主要部分は 1,5 つのプリント基板に取り付けられています。プリント基板は厚さ 3 mm の両面グラスファイバーでできています。無線部品側面の銅箔が完全に除去されていません。ボードの端とスクリーンパーティションの下には幅0,5 mmのトラックが残り、そこにスクリーンがはんだ付けされます（厚さ8 mmの真鍮）。水晶フィルタと基準水晶発振器のボックススクリーンは取り外し可能です。プリント回路基板のトポロジーは [XNUMX] に記載されています。

受信機には広く使用されている無線コンポーネントが使用されています。 MLT-0,125、MLT-0,5、MLT-1 タイプの抵抗器。可変抵抗器 - SPZ-9a トランジスタ KP350B は、KP306、KT339B - 2T3124A-2、KT342 - KT306、KT660B - KT603B、KT608B、KT646B、KT606B - KT904A、KT312B - KT306、KT と置き換え可能342、MP25B - オンKT501M 。スピーカー - ダイナミックヘッドタイプ 1GD50。 HL1 白熱灯は 28 V の電圧で使用されます (CAM-28)。これは、300 ～ 500 オームの抵抗と直列に接続され、RA1 デバイスの周囲に配置されたいくつかの黄色 LED に置き換えることができます。この場合、S メーターの照明はわずかに減少しますが、GPA の熱レジームが促進され、その周波数の安定性にプラスの影響を与えます。

リレー K1-K5 - RES49 パスポート RS4.569.423 または RS4.569.421-00。受信機は、タイプ KT-1、KD-1、KM、KLS、K50-6 のコンデンサを使用します。コンデンサ C80 - PZZ グループ、および C81 - M47。受信機の周波数を調整し、その入力回路を調整するために、ラジオ局 R-4.652.007 (821) のいわゆる差動 KPI (「バタフライ」) パスポート YaD822 が使用されました。最大容量を増やすために、ステーターは相互に接続され、ローターは共通のワイヤに接続されます。

測定ヘッドRA1 - 矢印の合計偏向電流476μAの微小電流計M3/100（テープレコーダー「Romantic-3」から）。スイッチSA2、SA3、SA4、SA5、「On. Stabilization」と「On. Detuning」応用タイプ VKZZ-B15。

水晶フィルタと水晶発振器には、オムスク計器製造工場で製造されたセット「アマチュア無線用水晶共振子」No. 1 (パスポート IG2.940.006 PS) の水晶共振子が使用されています。コジツキー。

ネットワークトランス Т6 タイプ ТН 34-127/220-50。これは、電力が 30 W を超え、電圧が 2 V で電流が 3 A を超える 6,3 ～ 0,9 個のフィラメント巻線を備えた白熱変圧器で置き換えることができます。2 つの巻線をすべて使用する場合は、次のことをお勧めします。 1ボルトのタップを使用してください。コンターのワインディングデータを表に示します。 2. コイル LXNUMX の設計を図に示します。 XNUMX

コンテスト-RXラジオ受信機

受信機の確立は、電源の性能をチェックし、抵抗 R12 で電圧を +79 V に設定することから始まります。その後、すべてのステージで電源回路に短絡がないかどうかがチェックされ、通電されます。

基準水晶局部発振器（VT13）の調整では、安定した発振と最大出力振幅が得られるまでL12コイルのコアを回転させます。 L14コイルのコアを調整することで、発生周波数を水晶フィルター特性の下側の傾きより後ろに設定します。発電が行われていない場合は、発電機部品の保守性をチェックする必要があります。ちなみに、各部品（特に新しい部品）については、プリント基板に取り付ける前にこれを行うことをお勧めします。出力での生成は、高抵抗 RF 電圧計、さらにはオシロスコープ、および周波数計によって制御されます。

コンテスト-RXラジオ受信機

スムーズレンジジェネレーター (VT8) の調整は、同調コンデンサ C18 のローターを回転させて 60 MHz の範囲を設定することから始まります。スイッチ SA1 は 14 MHz の位置に示されています。敷設後、コンデンサ C80、C81 を同じ静電容量で異なる温度係数 (TKE) に置き換えることによって、熱補償が実行されます。次に、残りの範囲は、コンデンサ C55 ～ C59、C61 ～ C65、および必要に応じてコンデンサ C66 ～ C74 の選択を調整することにより、上記と同じ方法で設定されます。 TKE がゼロのコンデンサを使用する場合 (G の文字が付いた KSO タイプのコンデンサを使用しても良好な結果が得られます)、これらの範囲での熱補償は省略できます。

コンデンサC90、C91の値を選択することにより、オーバーラップマージンが1.4〜10％になるように、必要なストレッチが範囲全体で実行されます（SA15スイッチの位置に従って）。範囲ごとの周波数の設定は、表に従って実行されます。 1. 次に、このトランジスタのドレインの最大信号に応じて抵抗 R9 の値を選択することにより、トランジスタ VT49 で行われるカスケードを設定します (形状は規則的な正弦波です)。彼らは次のようにそれを行います：R49を公称値47 kΩの可変抵抗器に一時的に置き換え（接続導体はできるだけ短くする必要があります）、カスケードを設定し、得られた抵抗の値を測定した後、RXNUMXを置き換えます。値に近い定抵抗を使用します。

ローパスフィルターは、9～10MHzの周波数帯域で均一な特性が得られるように、コイルL11、L7,33、L12,668のコアを回転させることで調整されます。カットオフ周波数は 12,72 MHz である必要があります。周波数応答メーターまたはオシロスコープを使用して設定を制御します。

次に、アンプ/ダブラー (VT10、VT11) を調整します。調整は、出力で正しい正弦波形状の信号の最大振幅が得られるまで、抵抗 R28 の値を選択することにより、56 MHz 範囲のダブリングモードで開始されます。 (「B」)。次に、SA1 は 1,9 MHz 範囲に切り替えられ、この段階では増幅モードで動作します。設定は、出力「B」で正しい正弦波形状の最大信号が得られるまで、抵抗 R57 の値を選択することによって実行されます。

エミッタフォロワ (VT12) は、正しい正弦波形状の最大信号がエミッタで得られるまで、抵抗 R61 の値を選択することによって調整されます。 GPA 出力信号の振幅が不均一な場合は、コイル L9、L10、L11 のコアを回転させることで振幅が解消されるはずです。 GPA の出力に蛇行の形で信号の歪みがある場合、または信号振幅が 4 V (実効) より高い場合は、抵抗 R44 の値を増やす必要があります。

設立時離調システム抵抗器 R12 のスライダーを中間の位置に設定し、抵抗器 R11 の値を選択することにより、デチューンのオンとオフで周波数が一致します。抵抗 R9 を調整することにより、送信周波数と受信周波数が一致します。抵抗 R3 の値を選択することにより、DAC システムがオンの場合とオフの場合に周波数が一致します。

低周波アンプの性能をチェックするには、DA12 チップのピン 1 の電圧を監視する必要があります。電源電圧の半分に等しくなければなりません。周波数 1 kHz、電圧 20 mV の信号が ULF 入力に供給されます。可聴範囲でジェネレータの周波数を変更することで、オシロスコープで制御してULF出力に顕著な信号歪みがないことを確認します。高周波領域の特性はコンデンサC51、C52、C53の選択により補正されます。予備的な ULF は、視覚的に顕著な歪みがない状態で最大出力信号が得られるまで、抵抗 R25 を選択することによって調整されます。

ULF の後、IF (VT2、VT3、VT4) のセットアップが開始されます。周波数 5,5 MHz、電圧 10 mV (変調なし) の信号は、GSS から容量 9 ... 5 pF のコンデンサを介して、回路に従ってコンデンサ C10 の下側出力に供給されます。さらに、コイル L3、L5 のコアを順番に回転させると、ULF 出力で最大の信号が得られます。水晶フィルタは広帯域モードである必要があり、抵抗 R69 は最大ゲイン位置にある必要があります。基準水晶局部発振器の L14 コイルのコアを回転させることにより、約 3 キロヘルツの出力信号トーンが達成されます。レーザーの最終設置と石英フィルターの調整は、受信機が完全に調整された後に実行されます。 L5、LXNUMX を設定するときに最大出力読み取り値に近づくと、入力の発電機電圧を徐々に下げる必要があります。

次に、選択した範囲に対応する周波数で GSS 信号がアンテナ入力に供給され、コンデンサ C4 を調整することで最大出力信号が得られます。この場合、抵抗器 R4「URCH」のスライダーは、最大ゲインに対応する位置 (図の下側) になければなりません。 1,9 MHz 帯域では、コンデンサ C2 を選択する必要がある場合があります。

その後、石英フィルターの設定に進みます。これを行うには、GSS またはトランシーバーからの信号 (トランシーバーのバーニアを使用すると、周波数を非常にスムーズに変更できます) が、選択した範囲の周波数と 1 の電圧で WV0,3 受信機のアンテナ入力に供給されます。 μV。同調受信機の受信周波数を滑らかに変化させることにより、S メーターの読み取り値と対応するデジタルスケールの読み取り値が取得され、テーブルに記録されます。次に、この表に従って、フィルターの周波数応答のグラフを描きます。 S メーターの測定値は垂直方向 (相対単位)、水平方向 (200 Hz ごとの周波数) にプロットされます。

周波数応答の形状は、フィルターの品質を判断するために使用されます。特性に大きな不規則性 (6 dB を超える減衰、閉塞およびハンプ) がある場合、または帯域幅が狭い場合 (2 kHz 未満)、または角型係数が不十分な場合 (-1,4/-80 dB レベルで 3 より悪い)、フィルタコンデンサの値を交互に変更して調整する必要があります。制御は、周波数応答の繰り返しプロットを分析することによって実行されます。許容可能な周波数応答が得られない場合は、クォーツを交換する必要があります。

狭帯域モード（SA4 接点が閉じている）では、コンデンサ C18、C22、C26、C29 を選択することによってフィルタが調整され、帯域の狭化が実現されます。このフィルタ設計には 0,8 kHz の帯域幅が最適です。フィルターを調整する最も簡単な方法は、周波数応答 (AFC) メーターを使用することです。フィルター (およびその設定) の周波数応答を表示するには、[1] で説明されている方法を使用できます。

最後に、基準水晶局部発振器の周波数は、L14 を調整して水晶フィルタを調整した後、周波数応答の下側の傾きの後ろに設定されます。 SSB 検出器は、抵抗 R23 を抵抗 R5,5 上の OCG 信号 (24 MHz) の最小値に調整することによってバランスをとりますが、バランス手順中はコンデンサ C37 を切断する必要があります (後で再接続することを忘れないでください)。

AGC システムのセットアップは、応答時間が依存するコンデンサ C120 の値を選択することから構成されます。このコンデンサの選択は、PA1 デバイスのポインタの動きと信号の変化との最適な対応、およびポインタを信号の最大値に維持する十分な時間に基づいて、広帯域モードで実行されます。デバイスを視覚的に読み取ることができます。この場合、IFの増幅率の変化に必要な滑らかさが実現されます。 RA1 デバイスが信号のピークでスケールから外れると、抵抗 R71 の値を下げる必要があります。

抵抗 R74 を選択すると、AGC システム動作しきい値の必要なレベルが達成され、抵抗 R68 は、R69 ノブが最大ゲイン位置に設定されている場合の IF の最大ゲインになります。この場合、1 番目のゲート VT2、VT4、VT5 の定電圧は +70 V を超えてはなりません。抵抗 R69 を選択することにより、抵抗 R69 の非動作セクションが削除されます (IF ゲインが変化しない場合)。 RXNUMXノブを回転させます）。

文学

Rubtsov V. トランシーバーの周波数応答を確認する方法。 - ラジオ、2003 年、第 4 号、p. 64.
クリニツキー V. デジタルスケール - 周波数メーター。第31回・第32回アマチュア無線展の優秀作品。 - M.: DOSAAF、1989 年、p. 70-72。
ボンダレンコV.デジタルスケールの近代化。 -アマチュア無線家、1991年、第4号、p。 6、7。
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Lavrentiev G. 局部発振器のデジタル AFC。 - ラジオ、2000 年、第 6 号、p. 69.
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Burvvlev V.、Vartvzaryan S、Kolomiytsev V. ユニバーサルデジタルキャビネット。 - ラジオ、1990 年、第 4 号、p. 28-31。

著者：V.Rubtsov（UN7BV）、アスタナ、カザフスタン

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一方、スタンフォード大学（米国）の David Kingsley は、ヒトの遺伝子セットの研究に取り組みました。彼と彼の同僚たちは、動物に比べて人間に欠けているものを見つけようと試みました。

人間は、チンパンジー、マカク、および私たちからより遠いマウスに共通する少なくとも 510 の DNA セグメントを欠いていることが判明しました。これらの 510 のほとんどはネアンデルタール人からも失われており、これらの DNA セグメントは XNUMX 万年から XNUMX 万年前に失われたことを意味します。

欠けている物質のほとんどは遺伝子ではなく、遺伝子のオンとオフを制御する調節領域です。したがって、これらの DNA セグメントの XNUMX つに、触覚機能を担う敏感なひげを発達させるための遺伝子がマウスに含まれていることはすでに明らかです。

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