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無線電子工学および電気工学の百科事典 Radio-76 トランシーバー。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
トランシーバーは、80 メートルのアマチュア バンドの電話部分の SSB (低側波帯) で動作するように設計されています。 次のような特徴があります。 送受信周波数範囲 - 3,6 ～ 3,65 MHz: 受信感度 (信号対雑音比 10 dB) - 1 μV 以下。 受信中のミラーチャネルの抑制 - 40 dB以上。 「詰まり」（10μVのレベルと比較して） - 500mV以下。 相互変調 (1 μV に対して) - 80 dB 以下。 受信機入力インピーダンス - 75 bm; ベースアンプの出力インピーダンス - 10 オーム; 最大出力電圧 LF (AGC システム動作時) - 0,8 V; 出力信号レベルの変化（入力レベルが60 dB変化した場合） - 6 dB以下。 局部発振器の周波数不安定性 (受信パスと送信パスの両方) - 300 Hz/h 以下。 ピーク出力電力 - 5 W; 帯域外放射レベル - -40 dB 以下。 キャリア抑制 - -50 dB以上; 送信機出力インピーダンス - 75 オーム; 供給電圧 - 12 V; 受信モードの静止電流 - 200 mA; 送信モードの静止電流 - 360 mA。 単一信号レシーバの選択度 (非動作側波帯抑制) と通過帯域リップルは、電気機械フィルタによって決定されます。 標準的な電気機械式フィルタ EMF-9D-500-ZV を使用する場合の典型的な値は、これらのパラメータの次の値になります。 -6 dB レベル帯域幅 - 2.95 kHz、-60 dB レベル帯域幅 - 4,85 kHz、通過帯域リップル - 1,5 以下デシベル。 トランシーバー（電源なし）は、11個のトランジスタと19個の半導体ダイオードのXNUMXつの集積回路で構成されています。 受信と送信の両方で中間周波数増幅器パスが完全に使用される方式に従って組み立てられます。 このようなソリューションは、受信と送信にも完全に使用されるリングミキサーの使用と組み合わせて、回路を大幅に簡素化し、送受信用のトランシーバーのすべての低信号パスを作成できるようにします。一般。 説明されている設計では、低周波増幅器 (受信機の低周波増幅器と送信機のマイク アンプ) の機能のみが分離されています。 後者は、いくつかの追加コンポーネントの使用につながりましたが、切り替えが大幅に簡素化されました。 トランシーバーのもう 1 つの特徴は、受信経路の非伝統的な構造です (高周波増幅器なし、入力にリング ミキサーを使用)。 これにより、「目詰まり」や相互変調に対して良好な特性を得ることができました。 RFアンプがなく、パッシブミキサーを使用しているにも関わらず、80m帯での運用には十分すぎるXNUMXμV程度の感度を得ることができました。
トランシーバーは 1 つのブロック (メイン、局部発振器、アンプ) で構成されます。 受信モードでは、アンテナスイッチ１および集中選択フィルタ２を通過した信号がメインブロック内の第１リングミキサ３に供給される。 局部発振器ユニットから、４．１〜４．１５ＭＨｚの範囲にある周波数を有する高周波局部発振器１０の電圧が、スイッチ１２を介してこのミキサに供給される。 ＩＦアンプ４の初段で増幅された中間周波信号（５００ｋＨｚ）は、電気機械フィルタ５を通過し、ＩＦアンプ６の２段目で増幅されて第２リングミキサ７に供給される。このモードは混合検出器の機能を実行します。 局部発振器基板からはスイッチ2を介して局部発振器3から周波数12kHzの電圧が供給され、検波信号は低周波増幅器10に送られる。 送信モードでは、マイクロホンからの信号は低周波増幅器９によって増幅され、このモードでは平衡変調器の機能を実行する第１のリングミキサ３に供給される。 局部発振器ブロックから、局部発振器１１の電圧がスイッチ１２を介してそれに供給される。ＩＦ増幅器の第１段は、ＤＳＢ信号を増幅する。 電気機械フィルタはこの信号から上側波帯を抽出し、生成された SSB 信号は、IF 増幅器の第 9 ステージで増幅された後、第 3 のリング ミキサに供給されます。第 12 のリング ミキサには、周波数 11 の局部発振器電圧 10 が供給されます。 -4,1 MHz (スイッチ 4,15 経由)。 変換された信号は、前段12台と最終段13台からなるパワーアンプで増幅され、スイッチ14を通ってアンテナに入ります。 本体、局部発振部、パワーアンプ部の概略図を図1に示します。 2、3、XNUMX。 受信モードでは、ダイオード D1 ～ D4 の最初のリング ミキサー (図 1) がピン 9 と 10 を介して信号を受信し、ピン 7 と 8 を介して 4,1 ～ 4,15 MHz の周波数のローカル オシレータ電圧を受信します。 リングミキサーの出力には、中間周波数信号（500 kHz）が割り当てられ、トランジスタT1で作成されたIFアンプによって増幅されます。 IF信号の予備フィルタリングは発振回路L2C4C5C6によって実行され、主なものはトランジスタT1のコレクタ回路に含まれる電気機械フィルタF1です。 IF パスの信号をさらに増幅するために、従来のカスコード増幅器である MC1 マイクロ回路が使用されました (「Radio」、1975. N 7. p. 55 を参照)。
発振回路 L3C15 で選択された信号は、ダイオード D9-D12 上の 12 番目の環状ミキサに供給されます。 結論 13 と 500 により、周波数 XNUMX kHz の電圧がローカル オシレータ ブロックから供給されます。 ローパス フィルター Dr2S21R14C22 を通過した低周波信号は、直接接続された 2 段のアンプである MS5 マイクロ回路とトランジスタ ТЗ-Т16 によって増幅されます。 端子 17 と 5 には、抵抗が 10 ～ XNUMX オームのラウドスピーカーまたはヘッドフォン (できれば低インピーダンス) を接続できます。 送信モードでは、マイクからの信号がピン 1 に供給され、MC3 チップによって増幅されます。 このマイクロ回路（MC2とは異なり）は通常オンになりません。その出力10は電解コンデンサを介してケースではなく出力11（マイクロ回路）に接続され、そこから出力信号が取得されます。 同時に、ゲインと出力インピーダンスが低下します (最大約 300 オーム)。 マイク アンプから低周波信号が最初のリング ミキサーに供給されます。このリング ミキサーはバランス モジュレーターとして機能します。 8 kHz の周波数の電圧が局部発振器ユニットからピン 9 と 500 を介してこのミキサに印加されます。 ミキサは、トリミング抵抗 R2 でバランスを取ります。 平衡DSB変調器から、信号はIF経路に入り、その出力から、すでに形成され増幅されたSSB信号が12番目のリングミキサーに供給されます。 ピン 13 と 4,1 を介して、このミキサは 4,15 ～ 14 kHz の周波数のローカル オシレータ電圧を受信します。 ピン 15 と 18 を介して変換された信号は、フィルタリングと増幅のためにパワーアンプに供給されます。 ピン 16 から VOX に、ピン 17 と XNUMX から ANTI-TRIP に信号を適用できます。 このブロックは、受信時 (ARC) と送信時 (ALC) の両方で IF パスの自動ゲイン制御を可能にします。 この調整は、補助トランジスタ T1 によって IF アンプ (マイクロ回路 MC2) の第 14 ステージで実行されます。 制御信号は、デカップリング ダイオード D15 および D3 (ピン 4 および XNUMX) を介してトランジスタのベースに供給されます。 手動ゲイン コントロールは、受信モードでのみ使用できます。 これは、ブロックの端子6を介してバイアス電圧をIFアンプの初段のトランジスタに印加することによって実行されます。 受信から送信に切り替わるメインユニット内の唯一のノードもこのカスケードに属します。 それがどのように機能するかについては、以下で説明します。 局部発振器のブロック（図2）には、リレーP1とP2、および1つの発電機のスイッチがあります。 それらの XNUMX つはスムーズ レンジ ジェネレーター (GPA) です。 動作周波数に合わせた周波数の変更。 それはトランジスタTXNUMXで作られています。
バッファ段はトランジスタ T2 に組み込まれています。 発電機の発振回路のインダクターコイルはボードの外側にあり、ピン6と7を介してボードに接続されています。このソリューションにより、将来、局部発振器ボードを最初のカテゴリーのトランシーバーに転送するときに、局部発振器の動作周波数範囲を簡単に変更できます。 ボード自体に変更を加えることなく。 GPA の周波数はバリキャップ D1 によって変更され、ピン a を通じてそれに制御電圧が印加されます。 500番目の発生器（3 kHzの周波数）はトランジスタT1で作られています。 その周波数は、PeXNUMX 水晶振動子によって安定化されています。 図のリレー スイッチ接点の位置は、受信モードに対応しています (リレーは通電されていません)。 局部発振部からの電圧は、1番ピンと2番ピンから第7ミキサー(本体の8番ピンと3番ピン)に、4番ピンと12番ピンから第13ミキサー(本体の1番ピンと2番ピン)に供給されます。 . リレー P10 と P8 への制御電圧はピン 9 から供給され、ローカル オシレータ ユニットへの電源電圧はピン XNUMX と XNUMX に供給されます。
送信モードでは、メインボードからの信号がパワーアンプボードのピン 1 と 2 に送られます (図 3)。 バンドパス フィルタ L1C1C3L2C2 は、着信信号から、トランシーバの動作周波数帯域にある有用な信号を選択します。 パワーアンプの初段 (トランジスタ T1) はクラス A モードで動作し、最終段はトランジスタ T2 と T3 のプッシュプル回路に従って作成され、クラス B モードで動作します. トランジスタへのバイアスがスタビライザーを設定します.ダイオード D.1 で。 アンテナへの出力信号は結合コイル L8 から取り出されます (ピン 5 と 6 を介して)。 電源は3番ピンから初段、4番ピンから最終段に供給されます。 トランシーバーブロックとこれらのブロックの外側に取り付けられた部品の接続図を図 4 に示します。 1 本文中。 この図のブロックには、プリント基板の写真が示されています。 アンテナはコネクタШ1に接続され、アンテナリレーの接点P1 / 1を介して、受信信号が1回路バンドパスフィルタL2C2C3L5C6に供給されます。 フィルターから、信号が本体に供給されます。 コネクタ Ш3 を介して、アンテナ スイッチをバイパスして別の受信アンテナを接続することができます。 可変抵抗 RXNUMX を使用してトランシーバーを動作周波数に同調させ、抵抗 RXNUMX を使用して受信時に IF パスのゲインを変更します。
ダイオード D1、D2 およびコンデンサ C4、C5 は、AGC 制御信号を生成する倍電圧整流器を形成します。 スイッチ B1 は、トランシーバーを「受信」モードから「送信」モードに切り替えます。 図では、「受信」モードの位置に表示されています。 「転送」モードでは、電源はスイッチの上部接点からパワーアンプユニットに供給され、下部接点からアンテナスイッチのPIリレー、スイッチのPIおよびP12リレーに+2 Vの電圧が供給されます。局部発振器ユニット（図3）にあり、出力5メインユニットに接続されています。 メインユニットのIFアンプの初段で受信から送信に移行する際のスイッチング原理を解析してみましょう（図1）。 「受信」モードでは、回路による抵抗R6の下部出力がリレーP1の巻線を介してケースに接続され（図2）、ダイオードD7は抵抗R5にかかる電圧によって開かれます。 コンデンサ C9 は抵抗 R5 と並列に接続されています。 負の AC フィードバックを減らします。 この場合のカスケードの増幅は最大です。 +5 V の DC 電圧がピン 12 に印加されると、ダイオード D7 が閉じ、コンデンサ C9 が抵抗 R5 から切り離されます。 カスケードのゲインが急激に減少します。 これにより、送信モードでリング ミキサーからパスに入る比較的大きな信号で IF パスが過負荷になるのを回避できます。 R6D6D5 チェーンは、ピン 1 の電圧に依存しない一定のバイアスの送信モードで、トランジスタ T6 のベースに電源を供給します。つまり、受信モードでの IF ゲイン レベルの設定に依存しません。 マイクからの信号は、コネクタ Ш3 を介して送られます。 トリマ抵抗 R1 は、この信号の必要なレベルを設定します。 IP1 デバイスは、パワーアンプの最終段で消費される電流を制御します。 コネクタ Ш2 にはヘッドホンまたはスピーカーを接続します。 トランシーバーは、コネクター Ш4 を介して安定化された電源から電力を供給されます。 トランシーバーの詳細のほとんどは、メイン、ローカルオシレーター、パワーアンプの4つのブロックに対応する1,5つのプリント基板に配置されています. これらのプリント基板の写真を図に示します. 2.ボードは、厚さ1,2〜1,5 mmの片面ホイルグラスファイバーでできています。 厚さ XNUMX ～ XNUMX mm の銀メッキまたは錫メッキされた銅線がボードのリードとして使用されます。 図上。 5は本体のPCBを示していますと 図中。 6 - 局部発振器のブロック. マイクロ回路を取り付ける前に、その結論を10 mmに短縮し、慎重に錫メッキします。必ずヒートシンク（ピンセット、ダックノーズプライヤー）を使用してください。 その後、プリント基板の穴にリードを挿入し、リードが混同していないことを確認した後、はんだを外します。 ピンの数が多いため、特にはんだごて用の特別なノズルを使用しない場合、正しく取り付けられていないマイクロ回路のはんだを外すのは非常に難しいため、この操作には特に注意を払う必要があります。 さらに、経験がない場合、マイクロ回路を再インストールすると、プリント導体またはマイクロ回路自体が損傷する可能性があります。 マルチバンドトランシーバでの使用を目的としたメインユニットとローカルオシレータユニットのプリント回路基板は、次の詳細のために設計されています。 メインユニットの抵抗R2 - SP0,25-2; 固定コンデンサ（電解を除く） - KM-4およびKM-1、電解コンデンサ - K4-5; 高周波チョーク - DM-50、リレー - RES-6 (パスポート RS0,1)、IF アンプおよび 15 kHz のローカル発振器のインダクタ - Selga-4.591.004 無線受信機からの FFC-500 変圧器。 水晶振動子 Pe2 - ケース B404 の場合。 ボードを変更せずに他のタイプのコンポーネントを使用することもできます。 そのため、SP4-1 抵抗の代わりに SPO-0,5 を使用できます。デカップリング回路で使用される KM-4 および KM-5 コンデンサは KLS および KLG に、他の回路では CT または KSO に置き換えることができます。 IF 増幅器および 500 kHz 局部発振器のインダクタとして、対応する印刷導体のわずかな補正を行うと、20:1 から 10:1 の巻数比を持つ任意のトランジスタ レシーバの IF トランスを使用できます。 KT315 トランジスタには、任意の文字インデックスを付けることができます。 シリコン高周波 npn トランジスタ (KT301、KT306、KT312) も使用できます。 メインブロックのT1とT2としてVst>80のトランジスタを使用する必要があること、およびT3（メインブロック）、T1とT2（局部発振器ブロック） - Vst>40のトランジスタを使用する必要があることだけを考慮する必要があります。 トランジスタＧＴ４０２およびＧＴ４０４は、例えばトランジスタＭＰ４１およびＭＰ３８に置き換えることができる。 ただし、この場合、低インピーダンス負荷 (抵抗約 402 オーム) は降圧変圧器を介してのみオンにできます。 マイクロ回路K1US222およびK1US221は、任意の文字インデックスで使用できますが、マイクロ回路の電圧が最大許容値を超えないように、電源回路の抵抗を選択する必要があります。 ラジオアマチュアがマイクロ回路を持っていない場合、それらのアナログを作成できます-トランジスタKT301、KT306、KT312、KT315のモジュール。 モジュールは、チップではなくボードに収まるような形状にする必要があります。 補助回路のダイオード KD503 は、ほとんどすべてのシリコンまたはゲルマニウム高周波ダイオード (たとえば、D9K) に置き換えることができます。 最新の高周波ダイオード (KD503、KD509、GD507) はリング ミキサーに最適ですが、ダイオード D18、D311 などを使用すると、非常に満足のいく結果が得られます。 ただし、この場合、受信機の感度は多少低下します ( 1,5 ～ 2 µV まで)、その他の特性は変わりません。 バリキャップ KB 102 は、D901 または D902 に置き換えることができます。 リングミキサのトランスTr1～Tr4は、7NNフェライト製のK4X2X600コアに巻かれています。 透磁率が 400 ～ 1000、外径が 7 ～ 12 mm のフェライト リングも使用できます。 各巻線には、34 ターンの PEV-2 0,15 ワイヤが含まれています。 変圧器は一度に 1 本のワイヤーで巻かれ、あらかじめ撚られて束になっています。 変圧器の巻線をはんだ除去するときは注意が必要です (巻線の始点は、図 5 と図 XNUMX でドットでマークされています)。 スムーズ レンジ ジェネレーターのコイル L4 は、直径 12 mm の PTFE またはポリスチレン製のフレームに巻かれています。 33 ターンの PEV-2 0,35 ワイヤが使用されています。 通常の巻き方、コイルtoコイル。 コイルには同調用カルボニルコアSCR-1を搭載。 そのインダクタンスは約 9 μH です。 入力バンドパス フィルターのコイル L1、L2 は、Speedol 受信機の KB 回路からのフレームに巻き付けられます。 それらには、PELSHO 25 ワイヤを使用した 0,1 ターンの密な通常の巻線が含まれています (接地された出力から数えて 4 ターン目から削除)。 コイルのインダクタンスは約 6,2 μH です。 パワーアンプ ブロックは、マルチバンド トランシーバーで使用するようには設計されていないため、詳細は説明しません。 他の 1 つのブロックと同じ詳細を使用します。 トリマ コンデンサ - 1KPVM-1。 入力バンドパス フィルタ L1C2C2L3C3 は、受信パスで使用される FSS に似ています。 コイル L5 ～ L12 は、M6VCh4 フェライト製の K 20X2X2 リングに巻かれ、PEV-17 2 のワイヤがそれぞれ 2、0,35、6 回 (中央にタップ付き) 巻かれています。 コイル L8 ～ L20 の巻線には、M10VCh5 フェライト製の K50X2X2 リングが使用されました。 それらには、それぞれ16回（中央にタップあり）、2回、および2回のワイヤPEV-0,35 510が含まれています。 ダイオード KDXNUMX (D/) は、任意のシリコンに置き換えることができます。 シャーシにヒンジで取り付ける方法で取り付けられた部品（図4を参照）は、どのタイプでもかまいません。 例外は、リレー P1 (RES-15、パスポート RS4.591.004) と可変抵抗器 R6 です。 この抵抗器は高品質でなければなりません。 抵抗の不安定性、変化の不均一性は、トランシーバーの動作を著しく損ないます。 入手可能な部品の中で、このアプリケーションに最適なのは SP1 抵抗器です。これは、すでにしばらくの間動作しています (「ラップ」)。 測定装置 IP1 - 合計偏差電流 0,5 ～ 1 A。 トランシーバーの可能なレイアウト オプションの 7 つを図 XNUMX に示します。 XNUMX。
トランシーバーのケースは、U 字型の 1 つのパーツで構成されており、一方がベースで、もう一方がカバーです (図には示されていません)。 平らな金属製のシャーシ 3 は、高さ 5 ～ 10 mm のラック 2 を使用してベース 6 に固定されています. 本体 12 のボード, 局部発振器ユニット 4 およびパワーアンプ 5 はシャーシに取り付けられています. 長方形の穴ボードの寸法よりも若干小さい寸法)。 パワーアンプのトランジスタは、厚さ5～10mmのジュラルミン板であるラジエータXNUMXに搭載されています。 アンプボードは、XNUMX つのラックのラジエーターに取り付けられています。 トランシーバーのベースの後壁には、外部デバイスを接続するためのコネクターがあります。7 - 送受信パス用の共通アンテナ。 8 ヘッドフォンまたはラウドスピーカー; 9 - マイク。 10 - 電源; 11 - 別の受信アンテナ。 可変抵抗器14はトランシーバーのベースの前壁に固定されており、これを使用して動作周波数へのチューニングが行われ、15は受信機のゲインを調整するのに役立ち、スイッチ16「受信-送信」と測定装置１７を用いて電力増幅器の最終段の電流を制御する。 トランシーバーは、最大 12 A の電流で出力に +1 V を提供する別の安定化電源から電力を供給されます。 トランシーバーの確立は、本体のトランジスター T1 と TK の動作モードを設定することから始まります。 これを行うには、スイッチ B1 (図 4 を参照) を「受信」モードに設定し、可変抵抗器 R3 のスライダーを右端 (図によると) の位置に移動します。 本体の抵抗 R4 を選択することにより、トランジスタ T1 のエミッタ電圧は約 2 V になります。次に、抵抗 R16 の抵抗値を変更することにより、トランジスタ T4 と T5 のエミッタ電圧は約 6 V に設定されます。 その後、ローカル発振器ブロックのセットアップを開始します。 基板の端子 4 に測定限界 1 V の高周波電圧計を接続し、コイル L2 のチューニング コアを回転させることで、振幅が約 0,5 V の RF 電圧が得られます。端子 2 に接続し、スムーズ レンジ ジェネレーターの動作を確認します。 必要なオーバーラップ - 4,1 ～ 4,15 MHz (エッジで約 5 kHz のマージンあり) は、抵抗 R5 と R7 (図 4 を参照) を選択し、L3 コイル コアを調整することによって設定されます。 必要に応じて、追加のコンデンサを局部発振器ブロック (図 3 の C2) に導入できます。 局部発振器基板の端子 6 と端子 7 の間に取り付けます。 ピン 2 の RF 電圧の振幅は、約 1,2 V に等しくなるはずです。「設定」ノブを回して、範囲内の局部発振器電圧の不均一性を確認します。 0,1 V を超えないようにしてください。 これで、トランシーバーの本体である無線周波数パスのセットアップを開始できます。 負荷はコネクタШ2に接続されています - 6〜10オームまたは同等の抵抗を持つラウドスピーカー - 同じ抵抗と0,5 Wの消費電力を持つ抵抗器。 負荷と並行して、AC電圧計またはオシロスコープがオンになります。 メインボードのピン 4 は一時的にグランドに短絡され、自動ゲイン制御回路が無効になります。 チューニングのこの段階では、スムーズ レンジ ジェネレーターもオフにすることをお勧めします。 MC4 チップのピン 2 に指またはドライバーで触れると、出力にバックグラウンドが現れるので、ベース アンプが動作していることを確認できます。 標準信号発生器は、L4 コイルと並列に接続されています。 信号レベルを 20 ～ 50 mV に設定した後、ベースアンプの出力に信号が現れるまで、GSS 周波数を 500 kHz の範囲で変更します。 GSS の設定を変更せずに、その信号のレベルを 20 μV に下げ、GSS をコンデンサ C11 と並列に接続します。 インダクタ L3 のチューニング コアを回転させることにより、ベース アンプの出力で最大電圧を達成します。 次に、GSS を L1 コイルと並列に接続し、L2 コイルも最大出力電圧に調整します。 この設定により、GSS 信号レベルは 1 ～ 2 μV まで徐々に低下します。 アマチュア無線家が自由に使える 500 kHz 掃引周波数発生器を持っている場合、コンデンサ C8 と SI を選択して通過帯域の不均一性を最小限に抑えることができます (アマチュア無線家の間で広く信じられていることとは反対に、これらのコンデンサは挿入損失に実質的に影響を与えません)。 このようなチューニングは、GKCH を使用せずに安定性の高い GSS だけで実行できます。 EMF 周波数応答のディップの勾配が急峻であるため、GSS の動作が不安定なため、トランシーバ出力の信号は 3 ～ 6 dB 変化する可能性があります (動作中に周波数が 100 Hz ドリフトするだけで十分です)。チューニングプロセス)。 GSSを使用してEMFの入出力を調整するには、振幅周波数特性のディップの8つに対応するポイントに周波数を設定し、コンデンサCXNUMXとSIを選択します（チューニングコンデンサを一時的に接続すると便利です） 、ベースアンプの出力で最大電圧が達成されます。 この記事の最初の部分で示した通過帯域のリップルは、EMF の入力回路と出力回路を最適に調整した場合に対応しています。 保守可能な部品と EMF の損失が 6 dB 以下の場合、L1 入力からのパスの感度は 0,5 μV を下回らないはずです。 アマチュアの状態では、信号漏れのために 1 μV よりも良好な感度を測定することは困難であるため、1 μV の GSS 信号レベルで信号が大幅に (10 倍以上) 超える場合、パスの動作は正常と見なされます。ノイズ。 信号がない場合、ベース アンプの 8 オーム負荷でのノイズ レベルは 10 mV を超えてはなりません。 スムーズ レンジ ジェネレーターをオンにして、受信機の入力 FSS を調整します。 これを行うには、振幅が 5 ～ 10 μV、周波数が 3,625 MHz の GSS からの信号が受信機の入力に供給され、約 1 kHz の周波数の信号が出力に現れるまでトランシーバのチューニング ノブを回します。レシーバーのベースアンプのFSS 回路 L1C1 および L2C3 (図 4) は、ベースアンプの出力で最大電圧に調整されます。 無線周波数パスを調整するプロセスでは、IF アンプと LF アンプのステージが過負荷にならないようにする必要があります。 実際には、これは、いかなる場合でもベースアンプの出力の電圧が2〜3 Vを超えてはならないことを意味します。 「受信」モードでの無線周波数パスのチューニングの最後に、トランシーバースケールが較正されます。 トランシーバーを「送信」モードに設定するのも本体から。 セットアップの初期段階では、パワーアンプに電源が供給されていません。 マイクはShZコネクタに接続されており、アマチュア無線家は将来このトランシーバで使用する予定です。 ミリボルトメーターまたはオシロスコープがMC3チップの出力に接続されています。 長い「A」と言うと (マイクまでの距離と音量レベルは、将来、空中で作業する場合と同じにする必要があります)、チューニング抵抗 R1 (図 4) が出力の信号レベルを設定します。その後、本体基板の端子 3 にワイヤを接続し、生成された SSB 信号を補助受信機で聞きます。 最大キャリア抑圧は、トリマ抵抗 R0,1 を使用して設定されます。 パワーアンプは個別に構成されています。 電源を入れた後、トランジスタT1のモードを設定します。 トランジスタを流れる電流は約 50 mA である必要があります。 これは、トランジスタT4のエミッタ回路に含まれる抵抗R1の両端の電圧降下によって制御されます。 次に、アンテナに相当するものをコネクタШ1に接続します（抵抗値75オーム、消費電力約5Wの抵抗器）。 並列に接続されたいくつかの大きな抵抗器で構成できます。たとえば、それぞれ 2 オームの抵抗を持つ 220 つの MLT-2 抵抗器で構成できます。 周波数3,625MHz、振幅0,1～0,15Vの信号をGSSからパワーアンプ基板の出力1に供給し、トランジスタT1のベースにRF電圧計を接続してバンドパスフィルタを設定するL1C2C2L3C4、次に、アンテナ等価回路と並列に電圧計をオンにすることにより、発振回路 L7C8C7 と L13C14C20 が直列に同調されます。 チューニング プロセス中、GSS 信号の値は 30 ～ XNUMX mV まで徐々に減少します。 L8通信コイルの巻数を変えて最適なアンテナとの接続を選択することでチューニングは完了です。 調整基準は、アンテナ等価がオフになっているときの送信機出力電圧の 0,5 倍です。 GSS から信号が印加された場合、最終段で消費される電流は 0,7 ～ XNUMX A である必要があります。 メイン基板とパワーアンプ基板の接続を元に戻し、送受信機全体の送受信を確認。 信号は補助通信受信機で受信されます。 本体や局部発振部とは異なり、パワーアンプには希少な部品が使われています。 これは、出力電力が5ワットの全半導体トランシーバーを作成したいという願望によって引き起こされました。 パワーアンプに希少性の低いトランジスタを使用する試みは成功しませんでした。 無線アマチュアが KT606 と KT904 トランジスタを入手できない場合は、ランプ パワー アンプを作成できます。 このようなアンプのスキームを図8に示します。 5. 説明のメインユニットと組み合わせて使用すると、ソリッドステートパワーアンプのように、約 XNUMXW のピーク出力電力を提供します。
ピン 2 には本体からの RF 信号が供給され、ピン 3 と 4 には +290 V の電圧が供給され、ピン 7 には交流電圧 6,3 V が供給されます。ピン 5 と 6 はアンテナの接続用です。 。 ピン 4 への電源電圧は、合計偏差電流 70 ～ 100 mA の測定装置を介して供給されます。 トランシーバー制御回路は実質的に変わりません。 真空管パワーアンプの場合、スイッチ B1 (図 4) の上部接点はパワーアンプブロックに + 290 V を供給するために使用され、下部接点は残りのトランシーバーブロックに + 12 V を供給するために使用されます。 著者: B. Stepanov (UW3AX)、G. Shulgin (UA3ACM)、モスクワ。 出版物: N. ボルシャコフ、rf.atnn.ru
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