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無線電子工学および電気工学の百科事典 トランシーバーYES-93。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
このトランシーバーの作成者によって宣言された高いパラメーターは、一部の読者によって懐疑的に受け止められる可能性があります。 ただし、トランシーバーの回路は、それを繰り返す人が非常に優れたパラメーターを備えたデバイスを入手できることを期待する理由を与えます. 一度に、さまざまなアマチュア無線によって作られた同じタイプのUW3DIタイプのトランシーバーのダース半のフルタイムのKB競技中のテストでは、ダイナミクスの広がりが30 dBに達することが示されました。 したがって、最終的には、アマチュア無線の経験とその能力に大きく依存します。 読者の注目を集めるために提供されるトランシーバーは、単側波帯変調とアマチュアバンド1,9を使用した電信および電話通信用に設計されています。 3,5; 7、14、21、および 28 MHz。 その開発中の課題は、高い技術的特性を備えた最新のデバイスを作成すると同時に、回路が比較的単純で、広く使用されている無線コンポーネントを使用できるようにすることでした。 最高ですが、著者によると、アマチュア無線の開発はオリジナルの回路ソリューションと一緒に使用されました。 その結果、次の技術的特性を持つデバイスが完成しました。
感度やダイナミック レンジなどの一部の仕様は誇張されているように見えるかもしれませんが、実際にはそうです。 測定には、2DZB ランプ (1, 2] と "Dynamics" デバイス [1] のノイズ ジェネレーターを使用しました。後者は、サイド ノイズのスペクトル密度を低減し、減衰器をバイパスする出力信号の浸透を排除するように変更されました。 . トランシーバーは、5つの周波数変換を備えた回路で作られています。 中間周波数（500MHzおよびXNUMXkHz）の選択は、選択ノードの実装を単純化するための要件によって決まります。これにより、同時に十分に高い実際の選択性が提供されます。 受信パスと送信パスが組み合わされます。 一般的なものは、バンドパスフィルター（BPF）、スムーズレンジジェネレーター（GPA）、ミキサー、クォーツおよび電気機械フィルター、および基準周波数ジェネレーターのブロックです。 トランシーバーの回路図を以下に示します。 図1、その個々のノードの図 - 図中。 2 - 16. 受信モードでは、アンテナ入力 (ジャック XW1) からの信号が減衰器 A1 を介して (図 2 参照) および2ループPDFZXNUMX (写真3) 6 dB のゲインで最初のミキサー U1 に入ります (写真4)トランジスタ U1-VT1、U1-VT7、U1-VT8 で行われます [4]。 このようなミキサは、ノイズ レベルが低く、伝達係数が比較的大きく、出力の局部発振器信号を約 60 dB 抑制します。動作周波数で大きな抵抗を持つインダクタ U1 ～ L5 が、ミキサのソース回路に含まれています。トランジスタ U1-VT1 と接続され、深い負のフィードバックが生成されます。 交流の場合、トランジスタ U1-VT7 (VT8) のチャネル抵抗によって分流されます。 これらのトランジスタの第 1 ゲートに供給される局部発振器電圧はフィードバック深さの変調を引き起こします。つまり、トランジスタ U1-VTXNUMX の動作点をシフトさせることなく伝達特性の傾きを変更します。 トランシーバーのすべてのミキサーのキーとして、良好な線形スイッチング特性を持ち、受信部分の動的特性を悪化させない350番目のゲートを介してAGCを導入できるKP1Aトランジスタが使用されます。 ミキサーのゲインは約90です。相互変調のダイナミックレンジ（95〜100 dBのレベル）は、トランシーバーの全体的な調整によって実現されます。1dB以上のレベルは、U1を非常に注意深く調整することによってのみ達成できます。 L6C7C2およびU1-L2CXNUMX回路 (図 5 参照)、フェライト インターリネーターを使用せず、また、明らかにミキサーの「バランス」を提供する U1-R5VD1C1R3 回路の要素を慎重に選択しています。 GPA G1 (図 6 参照) トランジスタG1-VT1、G1-VT2およびU1-VT5、U1-VT6で作成され、表に示されている周波数範囲で発振を生成します。 1。 表1
このノードを簡素化するために、範囲の切り替えに 21 つのリレーのみが使用されました。これにより、当然、一部の範囲が最適化されなくなりました。 ミキサーが通常に動作するには、28 MHz および 11 MHz 帯域の GPA 周波数が 7 倍高くなければなりません。 この問題は、指定された範囲で 5 番目のトランジスタ (LXNUMX ～ VTXNUMX) をオンにすることによって解決されます。これにより、ミキサーのスイッチング頻度が XNUMX 倍になり、これは GPA 周波数を XNUMX 倍にすることに相当します。 詳細については、[XNUMX] を参照してください。 21MHz帯と28MHz帯で最大限のミキサーゲインを確保するために、GPAは出力電圧振幅（G1-VD4とU1-VT5）を厳密に安定化するシステムを備えており、バイアス電圧をスムーズに変更することも可能です。トランジスター L11-VT7、U1-VT8 は、トリマー抵抗器 U1-R29 を使用します。 トランジスタU1-VT1のミキサーの出力から、マッチングP回路U5-C1L6C1を介した最初のIF（7 MHz）の電圧は、トランジスタU1-VT2で作成されたアンプに送られ、約6倍に増幅されますdB であり、回路 U2-L1C2 で解放され、水晶フィルタの入口 U2-Z01 - U2-Z04 に接続されています (写真5) 伝達係数は約 4 dB です (抵抗の変換による)。 水晶フィルターの出力から、最初の IF の信号は 2 番目のミキサーに送られ、トランジスタ U1-VT2、U3-VT1 で組み立てられ、原理的にはトランジスタ U1-VT1、U7-VT1、U8-VT15 のミキサーと同様です。 . このミキサーの透過係数は -20...5 dB です。 7 ... 4,5 V の振幅と XNUMX MHz の周波数を持つ基準信号は、XNUMX 番目のミキサに供給されます。 発電機ブロック G2 (図 7)、マイクロ回路G2-DD1 - G2-DD3およびトランジスタG2-VT1、G2-VT2で作成され、4,5 MHzおよび500 kHzの周波数で振動を生成します。 後者は、IC DD1 (13,5 MHz) のマスター オシレータの周波数を最初に 3 (G2-DD2) で、次に 9 (G2-DD3) で割ることによって得られます。 トランジスタ G2-VT1 および G2-VT2 のカスケードは、良好な正弦波形状の信号を生成する共振増幅器です。 これらのトランジスタのコレクタ回路にはダイオード G2-VD1、G2-VD2 が含まれており、回路上で 40 ... 50 V の振幅の信号を取得することができます。このため、容量性分圧器 G2-VD7 を使用することができました。大きな分周比を備えた C8C2 および G9-C10C2 を出力フィルタ G4-L11C2 および G6-L18C19C7L11CXNUMX と組み合わせることで、必要な振幅と品質の例示的な信号を取得できます。 500 番目の IF 信号 (6 kHz) は、3 dB 減衰して、電気機械フィルタ (EMF) U1-ZXNUMX を通過します。 (写真8) トランジスタU3-VT2、U3-VT3で作成されたカスコードアンプの入力に入ります。 アンプは、それ自体のノイズのレベルが低いことで際立っており、（EMF入力から）60 dBの信号増幅を提供します。 第２のミキサと第２のＩＦの増幅器の両方のトランジスタの第２のゲートには、ブロックＡ５からＡＧＣ電圧が供給される。 U3-VD1R4R3C11VT1 回路は、送信中にセルフリスニング モードを提供し、切り替えクリックを排除します。 3 番目の IF 増幅器の出力から、信号は、トランジスタ U4-VT3、U5-VT10 で組み立てられた単側波帯信号検出器に供給されます。 既知のものとは、透過係数が大きく（約500 dB）、ノイズとバックグラウンドレベルが低く、過負荷容量が大きいという点で異なります。 周波数が 2 kHz の基準信号は、ブロック GXNUMX から発生します。 検出器の出力から、信号はAGCノードの入力に供給されます A5（写真9） とAFアンプ A6（写真10）. 電信信号が受信されると、約 6 Hz の帯域幅を持つ CW A1-Z300 フィルターが AF パスでオンになり、[2] で指定された方式に従ってオペアンプ DA3、DA6 で作成されます。 オペレーターの要求に応じて、低周波移相器 A6-L1R12C14C15 をパスに含めることができます (従来は「ステレオ」と呼ばれていたモード)。 後者は、周波数 90 Hz で信号位相を 900° シフトします。これにより、人間の耳の選択特性により、実際の選択性が向上し、少なくとも、特に CW モードでのオペレーターの疲労が軽減されます。 A30-DA6マイクロ回路の適用された補正と選択されたゲイン（約1 dB）により、信号の心地よい「透明な」サウンドを得ることができました。 検出器（U3）の出力から、低周波および高周波（500 kHz）成分を含む信号がAGCシステムのエミッタフォロワA5-VT1の入力に供給され、その後5つのチャネルに分岐します。 対数増幅器 (A2-VT5) を含む低周波チャンネル (A3-VT5、A3-VT3) は、AGC と S スケールの 7 ～ 500 ポイントの S メーターの動作を保証します。電圧検出器の出力での5 kHzの基準周波数により、高速チャネルA1-VD2VD6VT5の動作に信号FCを使用することが可能になりました。 トランジスタ A6-VT5、A7-VT5 のカスケード接続は、時間設定コンデンサ A11-C5、A12-C5 を備えた 6 つの統合積分器です。 トランジスタA5 VT12の導入により、積分器の入力インピーダンスを大幅に増加させることができ、その結果、コンデンサAXNUMX-CXNUMXの静電容量を減らすことができ、それにより急速に充電することができました。 IF電圧の最初の期間の信号が現れると、コンデンサA5-C12が充電され、トランジスタA5-VT6、A5-VT7のコレクタの電圧が急激に低下します。これは、AGC電圧の低下に対応します。その結果、受信パスの全体的なゲインが減少します。 AF信号の出現により（かなり後）、トランジスタA5-VT4が閉じてAGC回路の時定数が増加し、個々の音声間の受信機の全体的なゲインが一定に維持されます（7）。 AF信号が100ミリ秒以上消えると、トランジスタA5-VT4が開き、コンデンサA5-C12が急速に放電し、受信機の感度が短時間で回復し、オペレーターにはほとんど気付かれません。 高速チャネルにより、最大 S9 + 80 dB の入力信号で AGC の正常な動作が保証されます。 インパルスノイズを減衰させるために、コンデンサA5-C7の代わりにリレーA5-K2を使用して、A5-C8をオンにします。これにより、AGC回復時間が短縮されます。 トランジスタ A5-VT5 は、送信モードで AGC を無効にします。 一般に、説明されているAGCシステムには次の特性があります。入力信号の急激な変化を伴うAGC回路の充電時定数は0,2ミリ秒以下であり、放電時定数は25秒以上であり、回復時間はAF 信号が失われたときの受信機感度は、確立プロセスの振動性がなく、インパルス ノイズの影響が小さいため、100 ミリ秒以下です。 送信モードでは、元の信号は次のように形成されます。 ブロック A4 (図 11 を参照)、A4-DA1 オペアンプ マイク アンプ、平衡変調器 (A4-VD2、A4-VD3、A4-T1)、DSB アンプ (A4-VT1)、およびキー付き電信発振器 (A4-VT2) が含まれています。 マイクアンプの入力インピーダンスは信号源のインピーダンスと等しいため、高周波と低周波の干渉が軽減されます。 3 ... 5 V のレベルに増幅された AF 信号は、バリキャップ A4-VD2、A4-VD3 で作られたバランス変調器に供給されます。 このような変調器は、非線形歪みが非常に低く、許容される入力および出力信号レベルが大きいこと、および大きな搬送波抑制を容易に達成できることを特徴としています。 生成された 4 バンド信号はトランジスタ A1-VT4 によって増幅され、EMF A1-Z4,5 に供給され、そこで下側波帯が除去されます。 単側波帯信号は、ミキサー内で G2 ブロックからの 5 MHz 電圧と混合されます。 周波数 7 MHz、振幅約 2 V の信号全体が U3-L6C2 回路に供給され、そこでダイオード U1-VD2、U2-VD0,7 によって約 20 V のレベルに制限され、信号が圧縮されます。 SSB信号のダイナミックレンジはXNUMXdBまでです。 水晶フィルター U2-Z01 - U2-ZQ4 は、指定された制限の後に必要な純度と品質を信号に与えます。 フィルター出力 (より正確には、U2-L1C2 回路の一部) から、フィルター処理された信号は伝送経路 (U1-VT3、U1-VT4、U1-VT7、U1-VT8) の 1 番目のミキサーに入ります。 GPA 信号 G1 と混合されます。 トランジスタU3-VT1、U4-VT40のカスケードは、大きな安定したゲイン（約XNUMX dB）を持ち、同時に受信パスのダイナミックレンジを低下させません（受信モード）。 ミキサー出力から、信号は PDF 回路の 2 つ (Z2) に入ります。 フィルタリングされた信号は、トランジスタ A1-VT2、A2-VTXNUMX に基づく広帯域増幅器によって増幅されます。 (図 12 参照) 100 mVから7 ... 10 Vのレベルまで、その後パワーアンプ（PA）A3の入力に入ります (写真13)、25オームの抵抗を持つ負荷で最大50 Wの電力で増幅されます。 バンドフィルターMIND Z1通過後 (写真14)、この信号は減衰器A1に入ります (写真2)、そしてそれからアンテナまで。 PA に備えられた強力な A3-VT1 トランジスタの保護回路により、送信モードでレンジを切り替えるだけでなく、他の極端な状況での故障も防止できます。 トランシーバーの送信モードから受信モードへの転送、およびその逆の転送は、スイッチS1のトランジスタスイッチを使用して実行されます。 (写真15)ペダルに取り付けられたスイッチの接点によって制御されます。 トランシーバー電源 U4 (図 16 を参照) ネットワークトランスT1、4つの全波整流器（U1-VD4、U6-VD4; U2-VD4、U5-VD4：U3-VD4、U4-VD40）、トランジスタU4-VT1の+4V電圧レギュレータが含まれています- U3-VT15およびスタビライザー電圧+15および-4V（最初の-U1-DA4 ICの場合、4番目の-U4-VT5、UXNUMX-VTXNUMXトランジスターの場合）。 すべてのスタビライザーは、負荷の電流過負荷および短絡から保護されています。 トランシーバーのデザインはブロックです。 ノード Z2、U1 - U3、G2 の詳細は、両面ホイル グラスファイバー製のプリント回路基板に取り付けられています (図 17 - 21 を参照)。 部品取付側のホイルは共通のスクリーン線として使用。 共通線に接続しない部品のリード穴周辺は、直径約22倍のドリルでザグリ加工して除去します。 残りのノードは、片面ホイルグラスファイバー製のボードに取り付けられています（図31〜XNUMXを参照）。 図17
PA フィルター (Z1) の場合、31 つの基板を作成する必要があります (これらはトランシーバー シャーシ上で上下に取り付けられます。図 1 の括弧内には 2 番目の基板に取り付けられる要素の位置指定が示されています)。 設計を繰り返すときは、ノード Z19 と Z20 を除くすべての基板の図面のプリント導体の輪郭が部品の側面から示されているため、それらをブランクに転写する必要があることを考慮する必要があります。ボードを鏡像にします。 部品のリードの端にある十字は、部品がホイルにはんだ付けされる場所を示します (これらの場所には穴はありません)。黒い点は、基板上の部品のリードの接続 (はんだ付け) を示します。 図 21 と図 18 の一点鎖線は部品の取り付け側のパッドの輪郭を示し、図 21 の太い破線は部品側面の印刷導体を示し、最後に図 9 の二点鎖線を示します。 -3 - シールド パーティション (錫メッキ シート) は共通のワイヤ フォイルにはんだ付けされます。 ブロック A23 の基板上のコンデンサ C9 (図 9 を参照) は、容量が 0,047 マイクロファラッドの 10 つのコンデンサ (C10' および C10 ")、C10 の 0,033 つのコンデンサ (CXNUMX'、CXNUMX "、および CXNUMX") で構成されます。容量はXNUMXマイクロファラッド。 取り付けられたノード Z2、U1 - U3、G2、G0,5、およびデジタル スケールは、厚さ 35 mm の錫メッキ シートで作られた長方形のスクリーンに配置されます。 それらのそれぞれは、ボードのサイズと高さ8 mmに応じたシェルとフランジ付きのカバーの4つの部分で構成されています。 ボードは、シャーシに面するシェルの端から 5 mm の距離に取り付けられ、全周に沿って、共通線のホイル (両側) がその壁にはんだ付けされます。 側壁のノードのコンタクトパッド出力の反対側に、ワイヤを接続するための直径2 ... 3 mmの穴を設ける必要があります。 PDF Z7 ノードの設計は、RAXNUMXAO ¦XNUMX トランシーバーの対応するノードの設計をほぼ完全に繰り返しています。 Z2 を除くすべてのノードのコイルの巻線データを表に示します。 2、およびPDFコイル - 表中。 3. A4-T1トランスとコイルA4-L1、U1-L1、U2-L1 - U2-L3、U3-L1、U3-L2の巻線は、統一された32セクションフレームに巻かれています（図1）。 コイル Z1-L1 - Z6-L17 - フレームレス。 最初の 21 つの内径は 35、1 番目の 1 つは 20 mm、巻きの長さは 14 mm です。 コイル GXNUMX-LXNUMX は、直径と長さ XNUMX mm のセラミック フレームのらせん状の溝に銅を焼き付けて作られ、「巻線」の長さは XNUMX mm です。
トランスA2-T2のデバイスを図33に示します。 3. サイズ K2000x7x4 の 4 個のフェライト (2NN) リングを 1 個ずつ 4 セット使用して、磁気回路として機能します。 リングは、外径2 mmの銅管のセグメント4に（BF-4接着剤で）取り付けられ、その後、管の直径に沿って穴のあるフォイルグラスファイバーの長方形のストリップ2および4が突出部に取り付けられます最後に、ストリップ 5 上のホイルは XNUMX つの部分に分割され、バー XNUMX は中実のままです。 この変圧器の二次巻線は、ストリップの箔をチューブにはんだ付けした後に得られます（ストリップパッドXNUMXにはんだ付けされたワイヤはPAに接続されます）。 二次巻線XNUMXは、MGTFワイヤで実行され、チューブをXNUMX回通過します。
AZ-T1 変圧器の巻線には、XNUMX 本の MGTF ワイヤの束が XNUMX ターン含まれています (XNUMX ターンは XNUMX 本のワイヤを撚り合わせて巻かれ、次に巻線は XNUMX つの部分に分割され、それぞれ XNUMX 本のワイヤが直列に接続されます)。 変圧器U1-T1の巻線は1本のワイヤで同時に巻かれ、そのうちの6つ（トランジスタUXNUMX-VTXNUMXのコレクタ回路に含まれるXNUMXつ）は事前に中央からタップされています。 コイル Z2-L1 ～ Z2-L18 は PTFE-4 フレームに巻かれています (図 34 を参照)。 コイル Z2-L2 と Z2-L3、Z2-L14 と Z2-L15、Z2-L17 と Z2-L18 の間のサイズ a - 5...6 mm、Z2-L5 と Z2-L6、Z2-L8 と Z2- の間L9、Z2-L11 および Z2-L12 - 6 ～ 7 mm。
チョークは全て統一、ブランドDM。 電源トランス T1 は、トランス鋼で作られた 8,8 平方 cm の断面を持つトロイダル磁気回路に巻かれています。 巻線 I には 800 ターンのワイヤ PEV-2 0,65 が含まれ、巻線 II -72+72+72+72 ターン PEV-2 1,2 が含まれます。 スイッチング回路には次のタイプの電磁リレーが使用されます: A1-K1 および Z1-K1 - Z1-K6 - RES48A (パスポート RS4.590.413)。 A1-K2 - RES52 (RS4.555.020); A2-K1 および G1-K2 - C1-K&<- RES55A (RS4.569.606); Z2-K1 - Z2-K12、G1-K1、A5-K2、A6-K1、A6-K2、U1-K1 および U2-K1 - RES49 (4.569.421-00-01); A5-K1 -RES60 (PC4.569.436)。 レンジスイッチ-小型PM-11P1N、ワークタイプ-PM-11P2N。 Ural-84トランシーバー[7]の便利なシャーシが設計の基礎として使用されました。 トランシーバーの主要コンポーネントの配置は、図 35 (上面図) と図 36 (下面図) で説明されています。
底部カバーから 65 mm の高さでシャーシの側面の間に、寸法 225x150 mm のジュラルミン サブシャーシが固定され、高さ 25 mm - 寸法 225x80 mm の別のサブシャーシが固定されています。 A3 ノード ボードと T1 電源トランスが取り付けられています。 トランジスタ A3-VT1、U3-VT2、および U3-DA1 チップは、シャーシの後壁でもある共通のリブ付きヒートシンクに取り付けられています。 設定; 電源U4で起動するタンセイバー （図16を参照）. 最初に、トリミング抵抗 U4-R5 が出力電圧を 40 V に設定し、負荷電流が 3 A に増加したときに安定していることを確認します (保護装置の動作電流は、必要に応じて、抵抗 U4-R7 を選択することによって変更されます)。 ）。 次に、+15 V 電圧レギュレーターの動作をチェックします (負荷電流が 1 A に増加しても実質的に変化しないはずです)。その後、トリミング抵抗 U4-R12 を使用して電圧を -15 V に設定し、その安定性をチェックします。負荷電流が 0,1 A に増加したとき。 次に、CWフィルターを使用してAFアンプの周波数応答を削除します （図10）。 SSBモードでは、300〜3000Hzの周波数帯域で均一である必要があります。 CWモードでは、帯域幅はチューニング抵抗A6-R13を使用して平均周波数300Hzで800Hzに狭められ、これらのモードの両方の合計ゲインは抵抗A6-R22で均等化されます。 IFアンプ500kHz (写真8) +5 V の AGC 電圧を印加することにより、EMF と一緒に調整します。EMF 入力を GSS に接続し、GSS の出力で RF 電圧を 500 kHz の周波数と 5 μV の振幅に設定し、静電容量を変更します。同調コンデンサ U3-C20、U3-C2 とコイル U3-L2、U3-L1 のインダクタンスにより、増幅器の出力での信号電圧が約 5 mV に確実に上昇します。 さらに、抵抗U3-R4を選択することにより、TXモードでのセルフリスニングの所望の音量が設定され、コンデンサU3-C11は、トランシーバーをTXモードから処方箋。 検出器を調整する必要はありません。 発電機ブロックの確立 G2 (写真7) IS G2-DD1 の要素のマスター オシレーターから始めます。 抵抗器 G2-R3、コンデンサ G2-C1 を選択し、容量 G2-C2 を変更することにより、発電機が確実に起動し、G2-Z01 水晶振動子の周波数で安定して動作するようにします。 次に、コイルG2-L1のインダクタンスを調整することにより、コンデンサG4,5-C2で8 MHzの最大電圧が達成され、コイルG2-L2 - コンデンサG500-C2で10 kHzの最大電圧が達成されます。 さらに、コンデンサG2-C11およびU2-C10、U2-C11（および必要に応じてインダクタU2-L4）を選択することにより、抵抗器U2-R6で4,5 ... 3 V以内で7 MHzの電圧を達成します。コンデンサ G2-C18、G2-C19 を選択すると、抵抗器 U500-R3 で周波数 21 kHz の同じ電圧が得られ、要素 G2-L7、G2-C13 (TX モードの場合) を選択することによって、抵抗器でA4-R11. 石英フィルターユニットU2 (写真5) 共振器 U2-Z01、U2-Z02、U2-Z03、および U2-ZQ5 の周波数を必要な値に調整し、石英プレートをはんだでこするという既知の方法で共振周波数を下げることによって調整します。 この操作は非常に慎重に実行する必要があります。 5000 ～ 5003 kHz の周波数帯域における水晶フィルタの周波数応答の均一性は、コイル U2-L1 ～ U2-L3 のインダクタンスを調整し、少なくとも通過帯域外の「テール」を抑制することによって達成されます。 -40 dB」は、共振器 U2-Z03、U2-Z04 の静電容量に並列に小さなコンデンサを接続することによって達成されます (図 5 では、コンデンサ C4 は破線で示されています)。 PTD G1 の設定 (図 6 参照) 表に従って範囲の境界を設定することから始めます。 1. コンデンサ G1-C6、G1-C8、G1-C9、G1-C11、G1-C12、G1-C14、G1-C15、G1-C17、G1-C21、G1-C22 (必要な TKE ) およびトリマ コンデンサ G1-C7、G1-C10、G1-C13、G1-C16、G1-C23 の容量を変更します。 7 および 28 MHz 帯域が最初に配置されます。 さらに、ベースの電圧を変更し、抵抗器 G1 ～ R14 を選択することによって、トランジスタを流れる電流が設定され、GPA 信号が歪まなくなります。 GPU ドライバーで (写真4) 要素U1-C23、U1-C20、U1-R20を選択することにより、トランスT1の1次巻線で、範囲内および各要素内（コンデンサG24-C3を再構築する場合）で振幅5のRF電圧を得ることができます。 ... 1 V、そしてGPA自体のコンデンサG18-СXNUMXを選択することにより、その周波数離調の必要な範囲。 ノード PDF Z2 (写真3) 1,9MHz帯からチューニングを開始します。 ノードの入力に周波数応答メーター (X50-1 など) の 48 オーム出力を接続し、出力に並列接続された 10 pF コンデンサーを備えた 20 kΩ 抵抗と検出器ヘッドを接続します。周波数応答メーター、変更; トリマーコンデンサの静電容量、および必要に応じて、それらに並列に接続された一定の静電容量のコンデンサを選択することによって、およびわずかな変更; コイル間の距離は、各範囲で均一な周波数応答を実現します。 その後、受信用トランシーバー（RX）の電源を入れ、再度受信経路の全回線の設定を行います。 最大ゲインでは、信号対雑音比が 10 dB のトランシーバーの入力からの感度は約 0,05 μV になるはずです。 可能性のあるエラーを排除するために、測定中に 2DZB ランプなどでノイズ発生器を使用することをお勧めします。 21 および 28 MHz の範囲では、トリマー抵抗 U1-R29 を移動することによって最大感度が得られます。 最大相互変調ダイナミック レンジ (100 dB) は、U1-L1C6C7 および U2-L1C2 回路を調整することと、U1-R5、U1-VD1、U1-R3、U1-C1 エレメントを慎重に選択することによって達成されます。 AGC ノード A5 (写真9) この順序で設定します。 S3からS9までのレベルの信号をトランシーバーの入力に適用することにより、調整された抵抗A5〜R3の抵抗を変更することにより、Sメーターの読み取り値がスケールの前半に「スタック」されます。 次に、信号レベルがS9からS9 + 80 dBに徐々に増加し、調整された抵抗A5-R2の助けを借りて、スケールの後半で同じことを行います。 これらの調整の過程で、抵抗器A5-R20の抵抗がトランジスタA5-VT7のエミッタ回路で選択されます。 目盛りの前半と後半のSメーターの読みの比率を変更する必要がある場合は、抵抗A5-R14を選択します。 次に、AGC システムの速度特性を測定します。 ボードから抵抗A5-R12の端子の4つをはんだ付けし、オシロスコープをノードの出力（ピン9）に接続した後、S80 + 5 dBのレベルの信号がトランシーバー入力に供給されます（ジャンプワイズ） AGC 電圧は最大値 (+ 0,1 V) から最小値 (+0,3...0,2 V) まで 0,5...5 ミリ秒以内に減少する必要があります。 入力信号を取り除くと、約 25 秒で元のレベル (+5 V) に戻ります。 抵抗 A12-R100 を配置すると、リセット時間が 5ms に短縮されます。 トランシーバーの入力がインパルス ノイズにさらされている場合、コンデンサ A8 ～ CXNUMX を選択することによって、この時間を (最適な値まで) さらに短縮できます。 表2
送信モード (TX) では、チューニングはバランス モジュレーター A4 から開始します。 (写真11)。 まず第一に、トリマー抵抗A4-R9（大まかに）、A4-R11（細かい）、および変圧器A4-T1のトリマーは、少なくとも50 ... 60 dBの基準信号の抑制を達成します。 表3
さらに、マイクロフォンの前で大きな音「a」を発音するとき、チューニング抵抗器A4-R16は、トランジスタA4-VT1のドレインに約8〜10VのDSB電圧を設定します。 「設定」モードでは、A4-VT4トランジスタのCWジェネレータがオンになり、501 kHzの周波数で発振します。 コンデンサA4-C13を選択し、コイルA4-L1のインダクタンスを調整することにより、トランジスタA4-VT1のドレインに6 ... 8 Vの電圧が設定され、その後、トランシーバの公称出力信号に焦点が当てられます。 このモード（ダイオードU2-VD3、U6-VD2がオフの場合）での回路U1-L2C2の電圧は、約6 ... .8 Vで、ドライバーA4（ピン1）の入力で-5 ... 6mV。 トランジスタ A2-VT5 の必要なドレイン電流 (100 mA) は、トリマ抵抗 A150-R2 によって設定されます。 ブロック A2 (ピン 30) の出力電圧は、2 ～ 9 V 以内でなければなりません。 トランジスタA3-VT1の必要な動作モード （図13） - ドレイン電流 150 mA - トリマー抵抗 A3-R4 で設定。 トランシーバーのアンテナ ジャックに接続された 50 オームの抵抗を持つダミー負荷での範囲全体の平均信号電圧は、約 36 V である必要があります。これは、25 W の出力電力に相当します。 範囲によって、出力電力は抵抗 A3-R2 とコンデンサ A2-C2 の選択によって均等化されます。 必要に応じて、コイル Z1-L1 - Z1-L6 のインダクタンス (ターンをシフトまたはプッシュ) を選択します。 結論として、抵抗器 U4-R1 を選択することにより、デバイス RA1 が較正されます。 (図 1 参照) 無線で作業しているときに、矢印が 2 A の電流で最後の目盛りにずれるようにします。増幅段の過負荷を避けるために、XNUMX トーン信号を使用してトランシーバーの伝送経路をチェックすることをお勧めします。 著者は、Tulaev I. V. (UA4HK) と Baranov V. A. (RZ4HN ex UA4HNZ) がトランシーバーの開発に多大な協力をしてくれたことに感謝しています。 文学 1. Skrypnik V. A. アマチュア無線機器を監視および調整するためのデバイス。 - M.: パトリオット、1990 年。 著者: Gennady Bragin (RZ4HK ex UA4HKB)、チャパエフスク、サマラ地方; 出版物: N. ボルシャコフ、rf.atnn.ru
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