50 ...51MHz用のトランスバーター。スキーム、説明

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50...51MHz用のトランスバータ。無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典

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最新のトランシーバーの感度は 28 ～ 30 MHz の範囲で 0,25 μV 以下であるため、セットトップボックスの受信部分のゲインを 10 dB 以上にする必要はありません。トランシーバーと合わせて、50 ～ 51 MHz の範囲での全体的な感度は 0,1 μV を下回らず、十分なダイナミックレンジが確保されます。

トランスバータには次のパラメータがあります。

- 受信モードでのゲイン - 10 dB;
- 80 信号選択性 - XNUMX dB;
- 出力電力 - 5 W 以上。

概略図 トランスバータを図 1 に示します。

これは、非常にダイナミックな反転アンプの独自の方式に基づいており、さまざまなトランシーバー構造でうまく使用されています。

この回路の反転増幅器は、両方向で 20 dB のゲインを持っています。パッシブミキサーとアッテネーターでの信号の減衰は 10 dB であるため、残りの 10 dB は高周波増幅に十分です。原則として、アンプは最大 40 dB のゲインを得ることができます。これには、電源電圧を最大パスポート値 (KP902 の場合は 50 V) まで上げる必要があります。ドレイン電流は 120 mA 以内です。品質係数の低い小型回路を使用する場合は、必要なゲインを得るために (R12、R15 回路内の) 分圧抵抗を大きくする必要があります。回路の増幅は、回路のサイズと振動系へのシャント効果に依存します。しかし、他のビジネスと同様に、必要なものを手に入れる必要があり、過剰は何の役にも立ちません。

図1a（クリックして拡大）

図 1b (クリックして拡大)

回路動作

「受信」モードでは、リレーK3、K2の接点を介したアンテナジャックからの信号は、4 MHz範囲で予備選択を実行する単一回路L23、C50に供給されます。ループから、信号は 1 ループ FSS を使用する反転増幅器に供給されます。アンプの出力から、信号はダイプレクサー回路（L24、CXNUMX）に供給されます。「受信」モードでは、セットトップボックスの全体的な選択性を高め、アンプの出力インピーダンスをミキサーの入力インピーダンスと一致させます。

次に、信号はミキサーVD1 ... VD4に送られます。これは、ダブルバランスドミキサーのスキームに従って作成されます。出力回路Tr1は28MHz範囲の中央に設定されています。その後、信号はトランシーバーに送信されます。

22 MHz 水晶発振器 (VT1) は、定評のある Pierce 方式に従って組み立てられています。この発生器は、低調波成分と十分な出力信号振幅を提供します。発電機の発振回路は、C4とミキサートランスTr2の一次巻線で構成されています。

「送信」モードでは、振幅が 0,5 V 以下のトランシーバからの信号が、トランスバータの入力に供給されます。アッテネータ R1、R2、R3 を介して、信号はミキサーに供給されます。 28 ～ 29 MHz の周波数と水晶発振器の周波数 22 MHz を加算すると、50 ～ 51 MHz の範囲の信号が得られます。ミキサー出力から、信号は L1、C24 回路に供給されます。この回路は、ミキサーを可逆増幅器と整合させ、信号のプリセレクションを実行します。次に、信号はVT2、VT3の反転増幅器によって増幅され、回路L4、C23から、信号はリレーK2.1の接点を介してパワーアンプVT4 ... VT6の入力に供給されます。パワーアンプの出力から、KZ.1リレーの接点を介した信号がアンテナに入ります。パワーアンプは安定して動作します。

巻線データ:

Tr1とTr2はどちらもSB-12コアに巻かれています。巻線: I - 9 ターン、II - 4 ターン、III - 4 ターン、ワイヤー - PELSHO 0,29。

ループコイル L1...L7 はフレームレスです。

L1、L4 は直径 6 mm のマンドレルに PEL ワイヤー 0,8 (9 ターン) で巻かれ、3 ターンからタップします。

L2、L3 - 直径 10 mm のマンドレルに PEL ワイヤー 0,8 - 7 回転。

L5 - 直径 6,4 mm のマンドレルに PEL ワイヤー 0,33 - 1 回転。

L6 - 直径 6,4 mm のマンドレルに PEL ワイヤー 0,8 - 1 回転。

L7 - 5 - 0,8 ターンの PEL ワイヤーを使用した直径 5 mm のマンドレル。

Dr1、Dr2 - インダクタンスが 30 μH のタイプ DM。

Dr3 - インダクタンスが 3 μH のタイプ DPM。

Dr4、Dr7 はフェライトリング K10x6x4 600 ... 1000 NN、4 ターン PEL 0,29 に巻かれています。

Dr5、Dr 8 - 0,5 オームの MLT 180 抵抗器で、PEL 12 の 0,29 ターン。

Dr6 - Dm0,4、20 μH;

Dr9-Dm3、12μH。

これらのチョークがない場合は、巻線を巻いて必要なインダクタンスで新しいものを巻いた後、標準チョークの任意のコアを使用できます。

調整

まず、容量Ｃ４を選択してコアＴｒ２を回転させることにより、周波数２２ＭＨｚの水晶発振器の出力回路に同調する。トランス T4 の巻線 II または III で最大振幅を達成すると、容量 C2 を選択することによって、22 V の RF 電圧が設定されます。

同調抵抗器 R5 は、コンデンサ C22 で 7 MHz の最大周波数抑制を実現します。抵抗器 R4 の端子の 2 つをはんだ付けして発電機回路への電源を切り、静電容量 C1 を選択し、コア Tr1 を回転させ、I Tr28,5 巻線を 21 MHz の周波数に調整します。次に、反転アンプを調整します。これには ICH が必要です。コンデンサC8とC4はそれぞれ回路L23、C1およびL24、C100にはんだ付けされており、それらの代わりに12,6オームの抵抗器がはんだ付けされ、周波数応答が接続され、それに応じて必要な電圧RXまたはTX +15 Vが適用されます。最初に、トリマコンデンサ C16、C19 は中間の位置に配置され、コンデンサ C20、C18 の静電容量とカップリングコンデンサ C15 の静電容量 (最初は最小静電容量の位置に設定) を選択することにより、必要な周波数応答が得られます。 FSS が設定され、コンデンサ C16 または C4 を使用して最大ゲインと周波数応答の上部の可能な最大平面も達成されます。次に、アンプの IFC の入力と出力を交換し、TX または RX に対応する電圧を印加し、リバースモードで FSS をわずかに調整します。まず、回路 L23、C1 がはんだ付けされ、TX モードで共振するように調整され、次に RX モードで回路 L24、C100 がはんだ付けされ、これも共振するように調整されます (それぞれ XNUMX オームの抵抗をはんだ付けすることによって)。。

電力増幅器は、トランジスタ VT5、VT6 の静止電流をそれぞれ抵抗 R23 および R25 で調整することを除いて、実質的に調整を必要としません。

デザイン

トランスバーターはXNUMXつに作られています両面ホイルグラスファイバーからのプリント回路基板（図4）。片面にはプリント回路が作成され、もう片面は金属スクリーンとして使用されます。最終的な調整の後、グラスファイバーのストリップが XNUMX つの側面すべてにはんだ付けされ、箱が作成されます。パワーアンプ関連を除くすべての部品はソリッド箔の側面に実装されています（リード線用の穴は皿穴加工されています）。図2に示すように.

パワーアンプを搭載プリント回路基板のプリント導体 (図 3) の側から一方、パワーアンプトランジスタ用のラジエーターが設置されています。側面にはСР50、ANT、トランシーバー用のコネクターを配置。一方、＋１２．６Ｖの電源電圧と送受信制御信号は貫通コンデンサを介して供給される。

著者: V.Lazovik (UT2IP)、Makeevka; 出版物: N. ボルシャコフ、rf.atnn.ru

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