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無線電子工学および電気工学の百科事典 短波トランシーバーURAL-84。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
トランシーバは、1,8 ～ 29 MHz の短波範囲でのアマチュア無線通信用に設計されています。 仕事の種類 - 電話 (SSB) と電信 (CW)。 トランシーバーは完全に半導体デバイスと超小型回路で作られており、デジタルスケール（このコレクションに掲載されているアマチュア無線家のV.クリニツキー（RA9CJL）のスキームによる）と電源が内蔵されています。 トランシーバーは外部 GPA の接続を提供し、これにより分離された周波数での無線通信が可能になります。 トランシーバーを開発する際には、受信パスの高い動的パラメーターとトランシーバー全体の優れた人間工学的特性を取得することに主な注意が払われました。 受信機入力にRF増幅器がないこと、高レベルの平衡型ミキサーを使用すること、低ノイズで線形のIFパスにより、最初のタスクを実行することができました。 XNUMX番目の問題は、受信機入力、電子範囲切り替え、および「送受信」モードで調整不可能なバンドパスフィルターを使用することで解決されました。
トランシーバー（図1）は、9100つの周波数変換を使用する方式に従って作成されます。 1 kHzの中間周波数の選択は、2年のラジオマガジンNo. 1982、2に記載されている方法に従って製造された自家製の石英フィルターの存在によって決定されます（回路図に若干の変更を加えたFP410P-8,815-1タイプ）。 受信-送信モードのトランシーバーの一般的なノードは、ローパスフィルターZ2、バンドパスフィルターZ1、ミキサーU1、リバーシブルマッチングステージA1、スムースレンジジェネレーターG3、クォーツフィルターZXNUMXです。
受信または送信用のノードの接続は、リレー接点K1、K2、およびスイッチS1によって行われます。 この図は、受信モードのノードを示しています。 ローパスフィルタＺ１、ＡＴＴステップ減衰器、および３回路バンドパスフィルタＺ２を介して入力されたアンテナからの信号は、平衡型ミキサーＵ１に供給される。 電圧は、滑らかな局部発振器G1から同じミキサーに供給されます。 変換された信号は、可逆整合段Ｌ ／を通過し、次に水晶フィルタＺ３に送られ、ノードＡ２によって増幅され、ミキサーＵ２に入り、そこで基準水晶発振器Ｇ２からの電圧と混合される。 ミキサー出力からの低周波信号は、低周波増幅器A2に送られ、そこからスピーカーBA1に送られます。 受信から送信に切り替えると、対応する機能ユニットの切り替えが発生します。 これは、手動または音声制御システムによって行われます。 ノードA4によって増幅されたBFJマイクロフォンからの信号は、音声制御デバイスA8に送られ、音声制御デバイスA1は、スイッチS3と、基準発振器からの電圧を持つミキサーU5に送られます。 生成されたDSB信号はノードA3によって増幅され、クォーツフィルターZ9100を通過します。ここで、上側波帯が1 kHzの中間周波数電圧が選択され、ノードA1を介してミキサーU2に供給されます。局部発振器電圧。 ミキサーＵ２の出力からバンドパスフィルターＺ２によって選択された動作周波数の信号は、増幅器Ａ６に供給され、次いで、ローパスフィルターＺ１を介してノードＡ７で電力が増幅されてアンテナＷＡ１に供給される。 トランシーバーでの電信信号の形成は、単側波帯信号整形装置の代わりに、ノードA3に接続された操作されたジェネレーターG5を使用して実行されます。 トランシーバーはブロック原理に従って作られています。 この図では、各ブロックの要素の番号が異なります。 メインボード（ノードA6、図2）には、リバーシブルミキサー、マッチングステージ、レシーバーIFパス、クォーツフィルター、ミキシング検出器、レシーバー低周波増幅器、AGC回路、および広帯域スムーズローカルが含まれています発振器電圧増幅器。 図2a。 トランシーバーのメインボードの概略図（ノードA6） 図2b。 トランシーバーのメインボードの概略図（ノードA6） 高レベルパッシブミキサーVD1-VD8、T2、T3は、ダブルバランス方式に従って組み立てられます。 その特徴は、ボリューム短絡ターンを備えたブロードバンドトランスの使用です（設計はラジオマガジンNo. 1、1983に記載されています）。 ミキサーにKD514Aタイプの最新の高周波ダイオード（およびAA112タイプのショットキーバリアを備えたさらに優れたダイオード）を使用する場合、その信号損失は約4〜5dBになります。 受信信号はトランスT3の一次巻線L2に供給されます。 変換された信号は、巻線L4の中点から取得されます。 滑らかな局部発振器の電圧は、トランジスタＶＴ１に基づく広帯域増幅器によって増幅され、変圧器Ｔ３の入力巻線Ｌ７に供給される。 強力な電界効果トランジスタVT1には、石英フィルターを備えたミキサーマッチングカスケードが組み込まれています。 KP7タイプのトランジスタは、その優れたノイズパラメータと直線性のために選択されました。 受信時、カスケードは共通ゲートと約3 dBのゲインを持つ増幅器として動作し、その入力インピーダンスはアクティブな特性を持ち、広い周波数範囲にわたって一定です。 L2単巻変圧器を使用して、周波数905kHzの12水晶SSB水晶フィルターとの調整が行われます。 石英フィルターZQ1とZQ2のスキームを図3に示します。 4とXNUMX。
ZQ1フィルターには、以下のパラメーターがあります。
周波数1〜9000 kHzのGranit無線局の水晶振動子がZQ9150フィルターで使用されている場合、フィルター回路の静電容量値は変更されないままになる可能性があります。 ZQ2フィルターでは、帯域幅を変更できます。 SSBモードでは2,3kHz、CWモードでは68pFのコンデンサを水晶振動子と並列に接続すると帯域幅が800Hzに狭まります。 送信するとき、トランジスタVT2のカスケードはソースフォロワです。 このカスケードの動作モードは、制御バスからの電圧を切り替えることによって逆になります。 Rxバスで+15Vを受信する場合、Txバスで0Vを受信します。 Rxバスで0Vを送信する場合、Txバスで+15V。 ダイオードキーVD9およびVD10は、単巻変圧器L12の「ホット」エンドを、受信時にトランジスタのドレインに接続するか、送信に切り替えるときにそのゲートに接続します。 受信中の高周波での単巻変圧器L12の「コールド」端の接地は、送信中、ダイオードスイッチVD10とコンデンサC5を介してダイオードスイッチVD9とコンデンサC4を介して行われます。 トランジスタVT5、VT6では、IFの最初のカスケードが組み立てられます。これは約20dBのゲインを持っています。 P回路L17C29C30を使用すると、カスコード回路のトランジスタを一致させて、有用な信号の追加のフィルタリングを実行できます。 カスケード負荷はL16C26回路です。 2番目の水晶フィルターZQ4との調整は、結合コイルLsvを使用して実行されます。 このフィルターは、3kHzの2,6dB帯域幅を持つ49結晶ラダーフィルターです。 電信信号を受信するモードでは、RES-0,7タイプのリレーを使用して、石英フィルターと並列に約68pFに等しいコンデンサーを接続することにより、約1kHzの狭帯域に切り替えられます。 2,4 kHzの帯域幅を持つ2つの石英フィルターZQ100とZQ1を使用すると、フィルターの「透明度」の外側の信号の抑制が大幅に改善され、224dBに達しました。 主な信号増幅は、DA4 K2UR248チップ上でカスケードで実行されます（K8US9は古い名称です）。 トランジスタVT2、VT3の混合検出器には特別な機能はありません。 検出器とDA3,4チップの低周波プリアンプの入力の間に、ZQ15タイプのD16ローパスフィルター（Granitラジオ局製）が接続されており、受信パスのノイズと選択パラメーターが改善されています。 ULF出力段は、トランジスタVT17、VT14、VTXNUMXの通常の方式に従って組み立てられます。 電子キーはVTXNUMXトランジスタに組み込まれており、ULF入力は伝送モードでシャントされます。 電信モードでは、このキーが閉じているため、送信中にセルフコントロール信号を聞くことができます。 AGC回路は、プリアンプAGC DA3、VT13、エミッタフォロワVT12、AGC検出器VD18、VD19、VD24で構成されています。 VT11トランジスタとVD17ダイオードには、放電時間が約0,2秒の補助「クイック放電」回路が組み込まれています。 有用な信号を受信すると、AGC 放電時間はメイン R36C53 チェーンによって決定されます。 信号が消えると、C53 は VD17 ダイオードと VT11 トランジスタを通じて急速に放電されます。 ソースフォロワ VT10 から、信号強度の増加とともに増加する正の AGC 電圧が、IF 段のゲインを制御する制御トランジスタ VT4 および VT7 に印加されます。 AGC 遅延を実装するために、トランジスタ VT6 のソースは、ツェナー ダイオード VD11 と抵抗 R25 で収集される基準電圧源に接続されます。 送信モードでは、スイッチング電圧 +4 VTX-O BRX がトランジスタ VT7、VT15 に印加され、レシーバーの IF パスが事実上閉じられます。 調整可能なアンプは VT3 トランジスタ上に組み込まれており、SSB または CW 信号送信モードで動作します。 カスケード ゲインは、第 3 ゲート VT40 の電圧を変更することによって調整され、-XNUMX dB を超える深さに達します。 必要に応じて、ALC 電圧をこのトランジスタの XNUMX 番目のゲートに印加できます。 送信中、操作された電信信号はVT3トランジスタによって増幅され、L15C22回路と受信機の閉じたIFパスの寄生容量を通過し、検出器で基準局部発振器信号と混合され、自己制御のためにULFに入ります。 同じ回路から、SSBまたはCW信号はZQ1クォーツフィルターを通過し、VT2マッチングステージに入ります。この場合はソースフォロワーとして機能し、次にVD1-VD8ミキサーに送られ、信号が動作周波数に転送されます。 。 変換された信号は、巻線L3からノードA2のバンドパスフィルターに送られます。 ノード A2 (図 5) には、受信機のステップ減衰器、スイッチング リレー K17、バンドパス フィルター、および送信機の前段が含まれています。 受信モードでは、ノード A1 からの信号は 1 つの抵抗器、P リンク、R2R3R10 で作られた減衰器に供給され、4 dB と R5R6R20 - 7 dB の減衰を提供します。 アッテネータは、「0」、「10 dB」、「20 dB」、「30 dB」の位置にある S13 「ATT」受信機のフロント パネルにあるスイッチによって制御されます。 P リンクは、リレー接点 K16 ～ K.49 タイプ RES-79 (RES-17) によって切り替えられます。 減衰器の後、信号はリレー K55 (RES-6A) の常閉接点を通過し、1 回路のバンドパス フィルターに入ります。その選択は 12 つの押しボタン スイッチ「レンジ」 (SI - S49) 従属固定あり。 レンジフィルターの切り替えはリレーK79～K80タイプRES-XNUMX(RES-XNUMX)を使用して行います。 バンドパス フィルターは、イメージ チャネルを XNUMX dB 以上抑制します。 図5.プリアンプのパワーフィルターとバンドパスフィルターの概略図（ノードA2） バンドパスフィルタと減衰器を切り替えるためにリレーを使用するのは、可能な限り高いダイナミックレンジを実現したいためですが、ダイオードスイッチ（ピンダイオードなど）を使用したスイッチングは、ダイナミックレンジが大幅に減少するため正当化されません。受信パスのノイズの増加。 バンドパス フィルターの後、信号は前述したノード A6 に入ります。 送信モードでは、ノード A6 から来る SSB または CW 信号電圧はバンドパス フィルターを逆方向に通過し、リレー K17 の接点を通ってマイクロ波トランジスタ VT2、VT3、VT4 で作られた広帯域増幅器に入り、そこで増幅されます。 5 ... 7 のレベルに実質的に。 1,8 ～ 35 MHz の範囲の不均一性は 2 dB 以下です。 プリアンプの負荷は、ノードA77のミキサー変圧器と同様に、巻数が短絡した広帯域変圧器6です。 ブロードバンドトランスT2は16個のフェライトリングでできており、銅管に取り付けられています（設計は12年の雑誌「ラジオ」No.1984に記載されています）。 R10R11C6およびR23C14チェーンは、プリアンプの周波数応答を実行します。 抵抗R13、R24は、増幅された周波数の全範囲にわたる最小出力電圧の不均一性に従って選択されます。 トランジスタVT1のカスケードは、ノードA1のアンテナ回路を切り替えるために必要な遅延のある電子キーです。 ノードA1-送信機パワーアンプ（図6） 強力な電界効果トランジスタVTIタイプKP904Aで作られています。 ローパスバンドフィルター（P回路）、RES-10タイプのスイッチドリレーもあります。 プリアンプからの動作周波数での信号電圧は、VTIトランジスタのゲートに印加され、約30ワットの出力電力に増幅されます。 カスケードの負荷は、よく知られている技術に従って、透磁率300 NN、直径32mmのフェライトリング上に作られた広帯域トランスです。 トランジスタの最大ドレイン電流は2Aに達します。送信中に閉じられたリレーK13の接点を介して、増幅された信号はローパスフィルタを通過し、アンテナ（コネクタXI）に入ります。 抵抗R5は、トランジスタの初期電流を設定するために使用されます。 R7C31チェーンを介して、周波数に依存するOOSが実行されます。 パワーアンプはかなり良い直線性を持っています。 静止電流を適切に選択すると、帯域外放射が-50dBに抑制されます。 ソケットXIからの受信モードでは、信号はレンジローパスフィルターを通過し、リレーK13（タイプRES-55A）の通常閉接点を通過してレンジバンドパスフィルター（ノードA2）に入ります。 実践が示しているように（トランシーバーで6000以上の接続が行われています）、信号がない場合はすべての接点が切り替わるため、パワーアンプの比較的低電力のリレーが故障することが多いという懸念は根拠がありません。 スムーズレンジジェネレーター-ノードA3（図7） 1 つの個別のレンジジェネレーターで構成され、押しボタンスイッチ S6 ～ S2 の第 6 方向 (最初の方向はバンドパスフィルターの切り替え用) の電源によって切り替えられます。 電界効果トランジスタ VTI では、誘導 5 点回路に従って発電機が直接組み立てられます。 トランジスタ VT1 - エミッタフォロワ。 1 つすべてのエミッタフォロアの負荷は抵抗 R2 です。 約 +55 V に相当する電圧降下により、動作していないリピータのエミッタ接合が閉じられ、動作中の発電機の周波数に対する他のレンジジェネレータの影響が排除されます。 ..範囲別の GPA 周波数の分布と回路データを表に示します。 XNUMX. GPA 周波数は、帯域を変更するときに必要な側波帯が自動的に選択されるように選択されます。 リレー KXNUMX、KXNUMX (RES-XNUMXA) を使用して、外部 GPA をトランシーバーに接続できます。 機械的なスイッチングがないこと、および各レンジに個別の回路が存在し、慎重な熱補償が行われているため、周波数逓倍に頼ることなく良好な安定性を達成することができました。 局部発振器のこの構造により、出力電圧のレベルを最適化し、周波数のオーバーラップを作成し、各範囲の離調値を独立させることができます。 表1
SSBおよびCW信号電圧コンディショナー-ノードA4を図8に示します。 XNUMX。 周波数 9100 kHz の基準水晶発振器が VTI トランジスタ上に組み込まれています。 トランジスタ VT2 はバッファ段であり、そこから基準発振器信号がバリキャップ VD1、VD2 およびトランス T1 上の平衡変調器に供給されます。 変調器は高い直線性を備えており、搬送波周波数を少なくとも 50 dB 抑制することができます。 DA1チップ上のカスケードはマイクULFであり、その出力から増幅された低周波電圧が平衡変調器のL3巻線の中点に供給され、VT6エミッタフォロワを介して音声制御システム(VOX)に供給されます。 。 トランジスタ VT5 のカスケードは、ZQ2 水晶によって安定化された操作された電信局部発振器です。 その周波数は基準局部発振器の周波数より 800 ～ 900 Hz 高く、つまり、ZQ1 水晶フィルタの「透明」帯域と一致します。 仕事の種類、電話、電信に応じて、エミッタフォロワVT4は、リレーK1の接点を介して、平衡変調器（SSB）または電信局部発振器（CW）からの電圧で供給されます。 トランジスタVT4の出力から、ノードA6（メインボード）にさらに変換するための信号が供給されます。 チューニング抵抗R21を使用して、ULFマイクロフォンの必要なゲインを設定し、抵抗RI8、R15を使用して、基準局部発振器の搬送周波数のバランスを取ります。 インダクタンスL1は、ZQI水晶フィルタの低いスロープにある基準局部発振器の周波数を微調整するのに役立ちます。 「受信」または<送信」モードでのトランシーバーの動作は、スイッチ-ノードA7（図9）によって制御されます。スイッチ自体は、強力なトランジスタVT5-VT9で作成されます。トランジスタVT1。VT3、VT4はに含まれています。 VOXシステムVT7-Anti-VOX。Cはトリマー抵抗R1を使用して、音声制御システムの応答遅延を設定し、RIOはVOXシステムの応答しきい値です。抵抗R14はAnti-VOXの応答しきい値を設定します。トランジスタVT10〜VT12には、+ 9 Vのスムーズローカル発振器電圧レギュレータが装備されています。トランジスタS-はトランジスタVT13メーターに組み込まれています。受信モードでは、メインボードからのAGC電圧がダイオードを介して入力に供給されます。 VD7、およびダイオードVD8を介して、ノードA1からの電圧は、強力なトランジスタVT1のドレイン電流に比例します。 図9。 RX-TXスイッチ、+ 9 V電圧レギュレーターおよびSメーターアンプ（ノードA7）の回路図 整流子は、SSBモードとCWモードの両方でXIコネクタのピン9に接続されているペダルから制御できます。 ＣＷモードでは、電子自動電信キーからコネクタＸＩのピン７に印加される正のパルスは、音声制御システムに影響を及ぼし、すなわち、トランシーバの半二重動作を実行することができる。 電圧+7VTX-O V RXは、コネクタX15のピン1,3から取得され、トランシーバノードに供給されます。 電源のスタビライザー+40Vおよび+15V（図10） 既知のスキームに従って作成され、現在によって保護されています。 トランシーバーノードの接続図を図11に示します。 十一。 フレームは厚さ5mmのジュラルミンシートでできており、端がM2,5ネジで接続されています。 フロントパネルとリアパネルの寸法は315X130mmで、270X130mmのXNUMXつのサイドウォールで固定されています。 側壁はフロントパネルとリアパネルの端から40mmの距離に設置され、プリント回路基板が配置されるセラーを形成します：左側-A2ノードボード、右側-A7、A5ノード（電子電信鍵）。 フロントパネルとリアパネルの下端から40mmの高さのサイドウォールの間に、225X150mmのサブシャーシが固定されています。 その上に局部発振器A2とシェーパーA4のボードが取り付けられています。 地下にはメインボードA6があり、フロントパネルとリアパネルの下端から25 mmの高さの側壁の間に、225X80mmのサイズの40番目のサブシャーシがあります。 右上に電源トランスがあり、地下に+15Vと+12Vのスタビライザーボードがあります。図13、14、XNUMXに、トランシーバーのフロント、フロント、リアパネルの寸法を示します。 。 パワーアンプアセンブリは、115x90x50 mmのシールドボックス内にあり、出力段のパワートランジスタとともに、トランシーバの背面パネルの29番目のサブシャーシの左上に取り付けられています。 リアパネルには、強力な出力段トランジスタと電圧安定器用の高さ15mmの315本のリブを備えたラジエーターがあります。 ラジエーターの寸法は90xXNUMXmmです。 ノードA2、A4、A5、A6、A7のボードは取り外し可能です。 これらは、GRPPZ-（46）24SHP-Vタイプのコネクタを使用してワイヤリングハーネスに接続されます。 滑らかな局部発振器ボードは、シールドボックスに収納されています。 メインボードA6は、厚さ1,5〜2 mm、寸法210X137,5mmの両面グラスファイバー製です。 部品側面の箔層は除去されません。 ケースに接続された部品のリード線は、ボードの両側のフォイルにはんだ付けされ、共通のアースを形成します。 部品の側面にある残りの穴は、一般的なワイヤへの短絡を防ぐために皿穴になっています。 ノードA6のプリント回路基板を図15に示します。 XNUMX クォーツフィルターはで作られています。 花崗岩のラジオ局からB1タイプの共振器にあるシールドされたはんだ付けされた真ちゅう製の箱を分離します。 図に図１６、１７は、Ａ４およびＡ７ノードのプリント回路基板およびそれら上の要素の配置を示している。 可変コンデンサ-R-123ラジオ局から108セクション。 局部発振器回路は、パーティションで区切られたコンデンサセクションに直接配置されています。 R-XNUMXラジオ局の可変コンデンサを使用することが可能です。 この場合、XNUMXつのコンデンサを使用し、既存のギアを使用してそれらを同期的に接続し、XNUMXバンドGPAを作成できるようにします。 トランシーバーは、MLT-0,125（MLT-0,25）タイプの固定抵抗器、SP4-1タイプの調整抵抗器を使用します。 リレー-RES-55A（RS4.569.601）、RES-10（RS4.524.302）、RES-49（RS4.569.421-07）。 可変抵抗器タイプSPZ-12a。 コンデンサタイプKM、KLS、K50-6。 F-50NN K1000X7X4フェライトリングには2μHの高周波チョークが巻かれ、PELSHO 30が0,16回転、100μHのチョークは約50回転です。 バンドパスフィルター回路のデータは、 表2。 ここでのすべてのコイルの直径は5mmで、コアはSCRタイプSB12Aです。 表2
В 表3 他の要素の巻線データが示されています。 表3
バンドパスフィルターの輪郭は、20x20 mmの寸法、25mmの高さのアルミニウムスクリーンに配置されます。 全体の電力が約70Wの電源トランスは、テープリング磁気回路OL50/80-40に巻かれています。 一次巻線はPEV-2ワイヤで巻かれ、0,41ターンが含まれています。 二次巻線はPEV-1600ワイヤで巻かれ、2ターン含まれています。 ノードA905のトランジスタKP6はKP903Aに置き換えることができます。 トランシーバーのセットアップ。 ボードにエレメントを取り付ける前に、それらの保守性を確認する必要があります。 まず、各ボードは個別に構成されます。 このために、別個の電源と必要なデバイスが使用されます。 次の順序で設定することをお勧めします。 : ノードA7。 トランジスタＶＴ１のコレクタは共通線に接続され、トランジスタＶＴ６のコレクタの残留電圧が＋０．３Ｖ以下になるように抵抗Ｒ７が選択されている。接続が回復する。 抵抗器R1の選択。 R7は、VT6コレクターの電圧をゼロに近いが、+ 0,3 V以下に設定します。コネクターXIのピン8、9は、抵抗が約9オーム、消費電力が0,3ワット以上の抵抗に調整するときにロードする必要があります。 。 ノードA3。 レンジジェネレーターの確立は、表に示されている生成周波数を設定することから構成されます。 2、コンデンサ C2、C3 とインダクタンス L1 の巻数を使用します (コイルからのタップは巻数の 1/4 ～ 1/5 から取られます)。 コンデンサ C4 は最小になるように選択され、生成の安定性を制御します。 C5 を選択すると、必要な周波数離調が設定されます。 結論として、回路の徹底的な熱補償は、異なる TKE を持つグループで構成されるコンデンサ C3 を使用して実行されます。 熱補償中の GPA ボックスは最大 35 ～ 40 °C まで加熱します。 抵抗 R6 の両端の出力電圧は 0,15 ... 0,2 Veff でなければなりません。 ノードA4。 変調器に供給されるトランジスタVT3のドレインのRF電圧は、約2Veffである必要があります。 DA1マイクロサーキットの出力のLF電圧は、周波数が1 Hz、振幅が1,5〜1000 mVのサウンドジェネレーターからのマイク入力に電圧が印加された場合、3〜5Aである必要があります。 変調器は次のように構成されています。まず、RFミリボルトメーターをVT4エミッターに接続し、C26を使用して、L3C26VD1VD2回路を最大信号に共振するように調整します。 次に、マイクロフォンアンプの入力が短絡され、抵抗R18、R15を順次調整することにより、VT4エミッタでの最小RF電圧でのキャリア周波数の最大抑制のために変調器のバランスがとられます。 操作発振器の設定は、ZQ2水晶発振器の周波数を設定することです。 これは、基準発振器周波数より800〜900 Hz高くなければなりません（コネクタXIのピン5、28の周波数計によって制御されます）。 この時点での出力電圧の値は、電信モードと電話モードの両方で約0,3 Vである必要があります（大きな「a ... a」と発音した場合）。 エミッタフォロワVT2の出力では、基準発振器電圧は1,5〜1,8Veffである必要があります。 ノードA6。 ボードのセットアップは、ULFレシーバーから始まります。 その感度は、通常の出力ボリュームで5〜10mVである必要があります。 検出器VT8、VT9は、基準局部発振器電圧が印加され、IF出力でのノイズを最小限に抑えるために抵抗R31を調整することによって入力が短絡されると、バランスがとられます。 IFの設定には特別な機能はなく、回路を水晶フィルターの平均周波数に設定することで構成されます（AGCシステムを無効にすると、コネクターX11のピン1がアースに短絡されます）。 AGCシステムの出力（コネクタXIのピン13）で、約5〜75 mVの電圧が入力（コンデンサC30）に印加されると、定電圧は約+40Vの正の値に達するはずです。サウンドジェネレータ。 平衡変調器（L7巻線上）に供給されるGPA電圧は、1,3 ...1,5Veffである必要があります。 送信するとき、トランジスタVT2のソースでのSSBまたはCW信号の電圧は0,3Veffを超えてはなりません。 トランジスタVT4とVT7のコレクタの定電圧は、それぞれ+9Vと+2,6Vの値を持っています。 この場合、GPA電圧をミキサーに印加する必要があります。 約3mVの値でRFジェネレータからL1巻線に入力信号が印加されると、これらのトランジスタのコレクタの電圧はそれぞれ+0,4Vと+0,3Vに減少します。 AGCシステムがオンになっています。 メインボードをセットアップした後、入力からの感度は0,2〜0,3μVである必要があります。 アラインメントには特に注意を払う必要があります 石英フィルター IFステージ付き。 水晶フィルターをセットアップするときは、それらのパラメーターがフィルターの入力と出力に並列に接続された測定回路の静電容量に大きく依存することを考慮に入れる必要があります。 このため、図18に示す測定回路を使用してフィルターを調整することをお勧めします。 12.この場合、4クリスタルの容量CXNUMXとXNUMXクリスタルフィルターの容量CXNUMXは一時的にはんだ付けされていない必要があります。
ノードA2。 バンドパスフィルターはよく知られた手法に従って調整されますが、この場合、入力と出力に75オームの抵抗をロードする必要があります。 トランジスタVT2、VT3、VT4に基づくブロードバンド増幅器は、最初に直流用に調整されます。 VT3コレクタの定電圧は+15...20 Vであり、トランジスタの静止電流は約70 ...80mAである必要があります。 次に、抵抗R13、R24を使用して、GSSからのバンドパスフィルターに100〜150MHzの範囲で1,8〜30 mVの信号が供給されたときに、出力電圧の不均一性がチェックおよび選択されます。 同時に、約24 pFの静電容量が抵抗R270に並列に接続されています（KP904Aの入力静電容量がシミュレートされています）。 RF出力電圧は5〜7Veffである必要があります。 ノードA1。 カスケードの出力には、電力が75 W以上の30オームのアンテナに相当するものが接続され、出力電力の値がチェックされます。 バンドパスフィルターは、「コールド」チューニング方法を使用して事前にチューニングする必要があります。 KP904Aトランジスタの「休止」電流は約200mAである必要があります。 その設定はポテンショメータR5によって行われます。 個々のノードを注意深く調整した後、トランシーバーの包括的な調整が、「受信」、「送信」、「トーン」のすべての動作モードで実行されます。 文学:
著者: A. パーシン UA9CKV。 出版物: N. ボルシャコフ、rf.atnn.ru
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