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無線電子工学および電気工学の百科事典 もう一度ウラル84Mについて。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
Ural 84M トランシーバーを繰り返し使用した後、そのコンポーネントの一部をわずかに変更する必要がありました。 トランシーバーの動作の品質が向上し、信頼性が向上し、チューニングが容易になりました。 1.電源 著者「ウラル84m」が提案した電源は繰り返されませんでした。 このノードで RF およびマイクロ波トランジスタを使用する意味がわかりません。 +12 V と +40 V を得るために 12 つの別々のソースを使用しています。+8 V スタビライザーは、KREN40B MS で実行するのが最も簡単です。 +1 V スタビライザーは、図 XNUMX に示す回路に従って作成されます。 XNUMX.負荷の短絡を恐れず、安定化トランジスタが絶縁ガスケットなしでシャーシに直接取り付けられているという点で非常に便利です。
一部のアマチュア無線家は、TOT13 の電源トランスのピックアップから生じる交流の背景について不満を漏らしています。 この欠陥は、電源トランスに TOR コアを使用することで簡単に回避できます。 PL タイプのコアはパラメータがわずかに悪く、W 型のプレートから組み立てられたコアは最悪の結果になります。 実際には、あらゆるタイプの変圧器を使用できますが、「経済的経済」に関連して、通常は産業用巻線中にワイヤが節約され、ネットワーク巻線が巻かれていないことを忘れてはなりません。 このため、無負荷電流が増加し、トランスの漏れ磁場が増加します。 TOT13 のヒントも増えています。 ネットワーク巻線の品質は、無負荷電流を測定することで簡単に確認できます。 許容できるのは、全体の電力が 60 ～ 90 W の変圧器の電流で、10 mA 以内です。 大きい場合は、ネットワーク巻線が巻かれています。 スズでシールドすることで、バックグラウンドを少し減らすことができる場合があります。 2.出力段 KP904の出力段の信頼性が低いとのクレームやクレームをよく耳にします。 ほとんどの場合、これはこのトランジスタの不注意で文盲の取り扱いによるものです。 これはランプではないことを忘れてはなりません。また、「アノードの赤み」によって (一部の NAM がそうであるように)、P 回路を検出することはできません。 ほとんどの場合、トランジスタは雷雨や冬の降雪時にアンテナ内に誘導される静電気を突破します。 この問題を解決するには、アイドル状態のアンテナが接地され、トランシーバーの入力が少なくとも 500 μH のインダクタンスを持つチョークを介して接地されるアンテナ スイッチを作成する必要があります。 同様のチョークを介してトランシーバー自体のアンテナ ソケットを接地することも役立ちます。 ゲートでは、ドライバーの励起によりトランジスタが故障します。 ドライバーから最大電圧を「汲み出そう」とする必要はありません。 ここでは、ドライバの出力の電圧を 7 ... 10 V eff. に制限する方が良いですが、安定した動作と HF 範囲での周波数応答の向上を実現します。 このため、C15、R14 がノード A2 で選択されます。 KT4A を VT922 として使用すると、作業がより安定します。「双眼鏡」L3,4 の代わりに、ボリュームコイル付きのトランスを使用します。 リング-1000 NN (NM) K10x6x3; L3 - 直径 12 ... 0,3 mm で 05 回巻きます。 L4 - 直径6 ... 0,5 mmの0,6回転。 T1の代わりに、リングにトランスを取り付けることができます1000HH（HM）K10x6x3 L2-7は、直径0,3 ... 0,35 mmの1本のワイヤになります。 L5 -0,5 回転、直径 0,6 ～ 904 mm。 それにもかかわらず、ドライバが励起しやすい場合は、一連の直列接続された高周波ダイオード (KD503、KD514 など) と 10V ツェナー ダイオードをゲートに取り付けることによって、KP904 ゲートの RF 電圧を制限することができます。場合。 KP38A の出力段は、25 ～ 30 W の出力電力で 300 V の電圧で確実に動作します。 このモードでは、ほぼすべての SWR と負荷の中断に耐えることができます。 出力段に XNUMX HH リングが見つからなくても、動揺する必要はありません。 直径が 20 mm 以上の透磁率の異なるリングを使用できます。周波数応答を均等化するために巻数を選択するだけで済みます。 たとえば、1000 NN (NM) リングでは、5 本の 7 mm の PEV ワイヤを 0,35 ターン巻くのに (5 ～ 7 mm ごとに 8 ターン) ねじれば十分です。 L2000 と L1000 は、ツイストを 10 本のワイヤの 6 つの巻線に分割して取得する必要があります。 この変圧器として、リング 4 ... 5NN (NM) K3x4x3 の「双眼鏡」を各列 - 107 ... XNUMX ニーで使用することができます。 負荷回路の巻線にはXNUMX ... XNUMXターン、チューブ - ドレイン回路があります。 繰り返しになりますが、トランジスタの出力段に真空管と同じ信頼性を期待するべきではありません。 XNUMX. GPA このノードでトランシーバーを繰り返す場合、PXNUMXM ブロックに基づく周波数分割を備えた VPA から Rosa トランシーバーのオプションまで、さまざまなオプションが使用されました。 トランシーバーの品質に目立った違いは見られませんでした。 GPA の度数乗算は適用されませんでした。 ここで、GPA の出力で理想的な正弦波を得るには、マスター オシレータ トランジスタの電極からではなく、ジェネレータ回路からのキャパシタンスを介して直接信号を除去する必要があるという事実に注意を払う必要があります。 この場合、電界効果トランジスタをバッファ段として使用する必要があります。 レンジからレンジへの切り替え時の初期周波数オーバーシュートを低減するには、マスター オシレータ トランジスタを流れる最小電流を使用する必要があります。 初期の周波数オーバーランを減らすための効果的な手段は、マスター オシレータ トランジスタにラジエータを使用することであることが判明しました。 これらの目的のために、厚さ5 mmのアルミニウム製GPAブロックの側壁が使用され、そこにくぼみが開けられ、マスターオシレーターのトランジスターのキャップがしっかりと押し付けられ、そこから事前に塗料が剥がされました。より良い熱伝達のためのトランジスタのキャップは、熱伝導性グリースで潤滑することができます。 このバージョンの GPA では、周波数のオーバーシュートは最初の 2 ～ 3 分でのみ観察されます。
私の意見では、GPAオプションの2つのデータ（図105）を適切なパラメーターで提供します。 これは、R50D ラジオ局の 20 セクション KPE を使用し、KPE の内部に取り付けられているのと同じコイルを使用しています。 放送受信機から 10 セクション KPI を使用することができます。セクションを間引くだけで、最大容量が 7,24,18 pF を超えないようにすることができます。 28つの範囲の必要な周波数を得るために、追加のコンデンサがリレーを使用して接続されています。 周波数設定回路にリレー接点を使用しても、実質的に安定性は低下しませんでした。 KPI の 3,5 つのセクションは、21 m 範囲の発電機を構築するために使用されます。 1,8 番目のセクションは「狭い」範囲 -XNUMX、XNUMX MHz を結合し、XNUMX 番目のセクションは「広い」範囲ジェネレータ - XNUMX に使用されます。 XNUMX; XNUMX:XNUMXMHz。 もちろん、この分割は条件付きですが、このシナリオでは、頻度の「余分な」重複が削減されます。 私は、すでに動作しているトランシーバーに追加の範囲を導入するオプションを提案します。 必要な周波数を得るために、GPA にリレー (RES49; RES55) が取り付けられ、新しい範囲の追加のコンデンサが接続されます。 ここで、発電機の安定性に対するリレー接点の影響を最小限に抑えるために、コンデンサの「コールド」結論を切り替える必要があることに注意してください。 追加のバンドパス フィルターと出力 P フィルターは省略できます。 同じ A2 ボードと 6 レンジ出力段の P フィルターを使用して、すべてのレンジを提供できます。
バンドパス フィルタの帯域幅は、追加の範囲を取得するために拡張されます (図 3-4)。 現在、28 MHzの「バンドパス」は24 MHz帯域の周波数を通過させ、次は21および18 MHz帯域の周波数を通過させ、14番目は10および9 MHz帯域の周波数を通過させます。 フィルタ データは、Red の著書「High Frequency Circuitry...」から取得されます。 しかし、私たちの業界では、本に記載されているものと同様のパラメーターのリングを製造していないため、適切な代替品を探す必要がありました。 多数の実験の後、SB12A および SB1A コアの半分を使用して許容可能なオプションが得られました。 芯の半分はそのままリングとして使用。 静電容量計がない場合は、DFT ダイアグラムに示すように、トリマー静電容量を取り付けることが望ましいです。 表で。 2、XNUMX は、「トリマー」を使用しない場合の巻数とキャパシタンスを pF で示します。 表1
フィルターは良質です。 透過帯域での減衰に関しては、直径 12 mm のコアの二重回路フィルターに似ています。 元のストリップは、透過帯域で 3 dB の減衰があります。 表 2 は、ローパス バンドパス フィルターの更新されたデータを示しています。 「上限」範囲の P フィルターも再設計されています。 著者のバージョンでは、それらはチェビシェフ特性を持っているため、新しい範囲を「埋めます」。 フィルターは、バターワース特性を持つ XNUMX セクションのフィルターに変換されます。 著作権と比較して、通過帯域を超えてより多くの減衰を提供します。 4. ボード A6 ミキサー内のダイオードをある種の「スーパーダイオード」に置き換えるだけでトランシーバーのパラメーターを改善しようと繰り返し試みましたが、良い結果は得られませんでした。 KD512、KD514、AA112、AD516、KD522、KD503、KD922、D18、D9 など、さまざまなダイオードがミキサーでテストされました。 感度とダイナミックレンジの低下は、シリコンダイオードからゲルマニウムに切り替えた場合にのみ観察されました。 ダイオードが異なると感度は 0,4 ～ 0,5 μV の範囲で変動しました。 二次相互変調ノイズ D3=-86...91 dB。 測定は、UY5DJ によって提案されたデバイスと方法を使用して 20 m の範囲で実行され、選択されたダイオード (KD922) と慎重に対称的に作られたトランスを使用することで最良のパラメーターが得られます。 ブリッジ アームにトリマー コンデンサを導入してミキサーのバランスをとろうとしても、ミキサーの品質は向上しません。 バランスは一定の頻度でのみ達成されます。 別のレンジに切り替えると、これらのコンデンサによりミキサーのバランスがさらに崩れ、パラメータが悪化します。 良好なパラメータは、少なくとも順抵抗と逆抵抗についてテスターによって選択された従来の KD503 を使用して得られます。 図 6 は、追加の整合トランス T903 を備えた KP4 上の「ダイプレクサ」の組み込みを示しています。 この変形例では、このカスケードの送信係数が受信と送信の両方で増加します。
KP312 ... KP303 のカスコード アンプを高品質に動作させるには、これらのトランジスタをその傾きに応じて選択する必要があります。 このパラメータではそれらはほぼ等しいはずです。 多くのアマチュア無線家は、K224UR4 をおそらくノイズの少ない別のタイプに置き換えようとしています。 私の意見では、これを行うことに意味はありません。 制限感度は受信機の最初の段によって決定される必要があります。 私たちの場合、最初のミキサーと IF の感度がその最初のステージです。 この MS から可能な最大ゲインを達成する必要はありません。ここでは、トランシーバーの感度を最初の段階で「検索」する必要があります。 異なる製造年の IC 2US248 と 224UR4 (これらは完全に同一です) を使用した実験では、Ksh と Ku の点で同等であることが示されました。 MS 帯域幅を減らすことをお勧めします。 これを行うには、3 ... 68pF の容量を持つコンデンサが MS の 100 番目の出力からケースに取り付けられます。 この MS の電源電圧を 9V 以上上げる必要はありません。 Kusが大幅に増加します。 Fig.1のようにC7をONにすることで低周波増幅が可能です。 AGC を高品質で動作させるには、AGC アンプの KP303E を最小の勾配で使用する必要があります。 必要な相互コンダクタンスを持つトランジスタを選択するために、最も簡単な比較測定を使用します。 終えた
ミリ電流計（テスター）を介して、測定対象のトランジスタのドレインに10 ... 12 Vのプラスの電圧を加え、接続されたゲートとソースに「マイナス」の電圧を加えます。 依存性は正比例します。電流が大きいトランジスタは急峻性が大きく、その逆も同様です。 5. ボード A4 ここでは、抵抗R12とR6の値を47 ... 56Kに増やす必要があります。 これにより、バリキャップを流れる電流が減少し、変調器の一定の不均衡が解消されます。 VT3 のカスケードを共振させることで、変調器への基準発振器の振幅を上げることができます。 これを行うために、L2 は 1 ～ 5 μH のインダクタを使用します。このインダクタは、図 1 に示すようにコンデンサ C8 によって共振するように調整されています。
6. ボード A7 +9Vスタビライザーが起動しないことがあります。 より安定した動作のために、図 1 に示すように抵抗 R9 を取り付ける必要があります。
また、共通線として使用している箔を部品実装側に残すことで、A6、A4基板の高品位な運用が可能です。 RA3AO、Ural 84M、UA1FA（「KBステーションを構築しています」）、受信機「Katran」、UW3DIなどの「デバイス」の受信の比較は、最大干渉レベルでの低帯域で「Ural 84M」がRA3AOトランシーバーよりも劣っています。 HF帯域で弱い電信信号を「引っ張る」のが好きな人、特にランダムな「ロープ」がアンテナとして使用されている場合は、カトラン受信機がより適しています。 ただし、この利点は、範囲が「静か」な場合にのみ顕著です。 競技中は、RA3AO および Ural 84M トランシーバーを使用することをお勧めします。 著者: A. Tarasov (UT2FW)、オデッサ地域、レニ; 出版物: N. ボルシャコフ、rf.atnn.ru
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