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無線電子工学および電気工学の百科事典 160メートル対応のアマチュア無線受信機。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
1 年以上前、ラジオ誌は、広く入手可能な部品を使用したスーパーヘテロダイン回路を使用して作成された短波長観測受信機の説明を掲載しました [4-XNUMX]。 多くのアマチュア無線家は、その建設とともに放送の旅を始めました。 今日、ラジオアスリートが新たな通信範囲 (160 m) を受信し、多くの高度な無線コンポーネントがより入手しやすくなったとき、著者はこの範囲で正確に動作するように設計された受信機の新開発を読者に提案します。 受信機のブロック図は変更されていません。これは、XNUMX つの周波数変換と混合型検波器を備えたスーパーヘテロダインでもあります。 しかし、受信経路での電界効果トランジスタと電気機械フィルタ (EMF) の使用のおかげで、現代のアマチュア無線局のより複雑な受信機と実質的に劣ることはありません。 感度は数マイクロボルトで、160 m の範囲内では非常に遠方の無線局を受信するのに十分です。選択度は EMF によって決まり、通過帯域の上下 60 kHz で離調すると 70 ～ 3 dB に達します。 実際の選択性 (受信機の周波数が受信機の同調周波数と一致しない可能性がある強力な無線局からの干渉に抵抗する受信機の能力) は、線形特性を持つ XNUMX ゲート電界効果トランジスタの使用により大幅に向上します。ミキサー。 図に示す回路図に従って、受信機のデバイスと動作を分析してみましょう。 1. 受信機は、トランジスタ VT1 のミキサー、トランジスタ VT2 の最初の局部発振器、トランジスタ VT3 とマイクロ回路 DA1 の中間周波数増幅器 (IFA)、トランジスタ VT4 の混合型検出器、トランジスタ VT5 の 2 番目の局部発振器で構成されます。 、マイクロ回路DA6上のオーディオ周波数増幅器（AF）およびトランジスタVT7、VTXNUMX。 アマチュアバンド 160 m (周波数帯域 1830 ～ 1930 kHz) の入力信号は、アンテナ (ソケット XS1 または XS2 に接続されています) から、インダクタ LI、L2 およびコンデンサ C3 で形成された入力 2 回路バンドパス フィルタに送られます。 、C4、C1。 波長の 1 分の 3 より大幅に短いワイヤの形で高インピーダンス アンテナを接続するには、コンデンサ C1 を介して入力フィルタの最初の回路 (L40C2) に接続されたソケット XS1 を使用します。 低インピーダンス アンテナ (長さ約 3 m の 1 分の 3 波長の「ビーム」、同軸ケーブル フィーダーを備えたダイポールまたは「デルタ」) は、ソケット XSXNUMX を介してループ コイル LXNUMX のタップに接続されます。 アンテナフィーダーのカウンターウェイト、アース、または編組は、受信機の共通線に接続された XSXNUMX ソケットに接続されます。 各アンテナの接続方法は、最大音量と受信品質に基づいて実験的に選択されます。 アンテナを変更する場合、LXNUMXCXNUMX 回路の調整が必要になる場合があります。
1 回路の入力フィルターは、ミラー受信チャンネルに沿って優れた選択性を提供し、強力な中波ラジオ放送局からのクロストークも事実上排除します。 フィルタによって分離された信号は、電界効果トランジスタＶＴ１の第１ゲートに供給される。 その 5 番目のゲートは、コンデンサ C1 を介して局部発振器電圧を受け取ります。 分圧器 R2R500 は、このゲートに必要なバイアス電圧を設定します。 局部発振器の周波数と信号の差である中間周波数信号 (1 kHz) は、EMF 巻線 Z9 とコンデンサ CXNUMX のインダクタンスによって形成される回路によって、ミキサーのドレイン回路内で分離されます。 受信機の最初の局部発振器は、トランジスタ VT2 を使用した誘導性 3 点回路に従って作成されます。 局部発振回路はインダクタ L7 とコンデンサ C2330 で構成されます。 局部発振器の周波数は、可変コンデンサ C2430 を使用して 6 ～ 4 kHz の範囲で調整できます。 抵抗 R5 と R3 は、トランジスタの DC 動作モードを決定します。 絶縁チェーン R10C5 および R13CXNUMX は、共通の電源回路を局部発振器およびそれに入る中間周波数信号から保護します。 受信機における信号の主な選択は、帯域幅 1 kHz の EMF Z3 によって実行されます。 コンデンサSPによって中間周波数で共振するように調整された出力巻線から、信号はIFアンプに送られます。 それは、電界効果トランジスタVT3とマイクロ回路（カスコードアンプ）DA1で作られています。 全体的なゲインは非常に大きいことが判明し、その最適な値を選択するために、レギュレータ (トリミング抵抗 R3) がトランジスタ VT8 のソース回路に含まれています。 抵抗が増加すると、トランジスタを流れる電流が減少し、それに伴って過渡応答の傾きも減少します。 同時に、負帰還が増加し、ゲインが減少します。 電界効果トランジスタ増幅器の初段の高い入力抵抗により、メイン選択EMFでの信号減衰を最小限に抑えることが可能になりました。 強い信号によるアンプの過負荷を避けるために、シンプルな自動利得制御 (AGC) 回路が使用されます。 出力回路 L4C17 からの IF 電圧は、結合コンデンサ C16 を介して並列ダイオード検出器 (ダイオード VD1) に供給されます。 検出された負極性の電圧は、平滑チェーンR7C12を介してトランジスタVT3のゲートに供給され、トランジスタVT7を閉じることでゲインが低下します。 AGC システムの応答時間は時定数 R12C6 によって決まり、リリース時間は時定数 R12C10 によって決まり、それぞれ 50 ms と XNUMX ms です。 回路Ｌ４Ｃ１７からの増幅されたＩＦ信号は、結合コイルＬ５を介して電界効果トランジスタＶＴ４上に作られた検出器に供給される。 約 4 kHz の周波数を持つ 17 番目の局部発振器の信号は、C5R4 チェーンを介してこのトランジスタのゲートに供給され、トランジスタの pn 接合による局部発振器の電圧の検出により、必要な負のバイアス電圧が生成されます。ゲート。 局部発振器電圧の正の半波によりトランジスタが開き、そのチャネルの抵抗（ソース・ドレイン間ギャップ）が小さくなります。 負の半波はトランジスタを閉じ、チャネル抵抗が急激に増加します。 したがって、トランジスタは制御されたアクティブ抵抗モードで動作します。 そのチャネルの回路では、信号と局部発振器の周波数の差に等しい可聴周波数でビート電流が形成されます。 単側波帯信号のスペクトルは、IF からオーディオ周波数領域に転送されます。 コンデンサ C500 によって平滑化された AF 信号は、ボリューム コントロール R18 に送られ、そのスライダーから AF アンプに送られます。 受信機の 5 番目の局部発振器は、最初の局部発振器と同じ回路に従って VT500 トランジスタで作成されます。 多くの場合、このような受信機では XNUMX kHz の水晶共振器が XNUMX 番目の局部発振器に使用されます。 これは便利ですが、受信機の価格が高くなります。 同時に、この周波数における従来の LC 発振器の周波数安定性は、水晶発振器と比較して非常に十分です。 さらに、広範囲のEMFを使用し、それらのいずれかに第XNUMXの局部発振器を調整することが可能になります。 AFアンプは、DA2マイクロ回路（6段電圧アンプ）とトランジスタVT7、VT13（複合エミッタフォロワ）で作られています。 超音波周波数入力の R23C2 チェーンは、IF 信号を抑制するために使用されます。 マイクロ回路の XNUMX 番目のトランジスタのコレクタ電流が流れるダイオード VDXNUMX は、出力トランジスタのベースに初期バイアスを設定します。 これにより、クロスオーバー歪みが軽減されます。 複合エミッターフォロワの低出力インピーダンスにより、高インピーダンスと低インピーダンスの両方のヘッドフォン、さらには少なくとも 4 オームの抵抗を持つボイスコイルを備えたダイナミックヘッドをレシーバーに接続することができます。 ダイナミック ヘッドを使用する場合、低周波数の過度の減衰を避けるために、カップリング コンデンサ C27 の静電容量を 50 ～ 100 μF に増やす必要があります。 9 ～ 12 V の電圧を最大 40 ～ 50 mA の電流で供給する主電源は、受信機に電力を供給するのに適しています。 確かに、レシーバーはその出力に接続されているダイナミックヘッドの最大音量時にのみそのような電流を消費します。 レストモードまたは高インピーダンスヘッドフォンで作業している場合、レシーバーは 10 mA 以下を消費します。 したがって、このような負荷では、受信機はガルバニ電池または合計電圧が約9 Vの電池から電力を供給できます。いずれの場合も、供給電圧は図に示されている極性でソケットXS6、XS7に供給されます。 。 次に、受信機の部品とその交換可能性について説明します。 トランジスタ VT1 には、KP306、KP350 シリーズのいずれかを使用できます。 これらのトランジスタの中には、最初のゲートに小さな正のバイアス電圧を印加する必要があるものもあります。 次に、75番目のゲートの回路図と同様の回路に従って、200...100 pFの容量を持つ分離コンデンサと1 kOhm...1 MOhmの抵抗を持つ2つの抵抗が回路に取り付けられます。 抵抗を選択することにより、XNUMX ～ XNUMX mA のドレイン電流が実現されます。 局部発振器の場合、任意の文字インデックスを持つトランジスタ KT306、KT312、KT315、KT316 が適しています。 アンプと 303 番目のミキサーの電界効果トランジスタは KP8 シリーズのいずれでも使用できますが、ソース回路で抵抗 R330 と直列に高いカットオフ電圧を持つトランジスタ (文字インデックス G、D、E) を使用する場合は、 、抵抗値が 470 ～ 0,01 オームの定抵抗器を組み込み、容量が 0,1 ～ 305 μF のコンデンサを分路すると便利です。 KPXNUMX シリーズの絶縁ゲート型トランジスタもこれらの段で使用できます。 KN8UN2B マイクロ回路 (旧名称 K1US182B) は K1US222B に、KI8UN1D (K1US181D) は K1US221D またはこれらのシリーズの他のマイクロ回路に置き換えることができます。 適切な構造のゲルマニウム低周波低電力トランジスタは出力として適しています。 VD1 と VD2 の代わりに、低電力ゲルマニウム ダイオード (D2、D9、D18、D20、D311 シリーズなど) を取り付けることができます。 説明されている受信機には、平均周波数が 460 ～ 500 kHz、帯域幅が 2,1 ～ 3,1 kHz の EMF が適しています。 これは、たとえば、文字インデックス V、N、S を持つ EMF-11D-500-3,0 または EMF-9D-500-3,0 です (たとえば、著者が使用した EMF-11D-500-3,0S)。 文字インデックスは、このフィルタによって搬送波に対してどの側波帯が割り当てられるか、上部 (B) または下部 (H)、または 500 kHz の周波数がフィルタ通過帯域の中央 (C) に該当するかどうかを示します。 私たちの受信機では、セットアップ中に 300 番目の局部発振器の周波数がフィルターの通過帯域より XNUMX Hz 低く設定され、いずれの場合も上側波帯が強調表示されるため、これは問題ではありません。 読者は疑問を持つかもしれません。160 m の範囲のアマチュア無線局は下側波帯放射で動作するのに、なぜ受信機の EMF が上側波帯を強調する必要があるのでしょうか。 実際のところ、この受信機で周波数を変換すると、局部発振器の周波数が信号周波数よりも高く設定されているため、信号スペクトルが反転し、その差として中間周波数が形成されます。 インダクタには、小型トランジスタラジオ (特にアルピニストラジオ) の IF 回路からのトリマーとスクリーンを備えた既製のフレームが使用されました。 このようなフレームのスケッチを図に示します。 2. コイルを分割巻きした後、円筒状の磁心3をフレーム2の上に置き、トリマ1をフレームにねじ込み、12×12×20mmのアルミスクリーンに封入します。
異なる磁気コアとスクリーンを備えたフレームを使用できます。 この場合のコイルの巻き数は実験的に決定される。 たとえば、SB-9 アーマーコアにコイルを巻く場合、巻き数を 10% 減らす必要があります。 コイルは、0,07 本のわずかにねじれた PEL 3 導体である代替「リッツ線」で巻かれています。 インバータ回路の使用済みコイルを巻く際に使用した電線を利用すると便利です。 最初の局部発振器 (L0,17) のコイルのみ、単芯 PEL ワイヤ 0,25 ～ 5 を巻くことができます。 巻くとき、コイルの巻き数はフレームの各セクションに均等に配分されます。 通信コイルＬ５は、ループコイルＬ４の上に巻かれている。 入力回路 L4 と L1 のコイルはそれぞれ 2 ターンあり、L62 のタップは出力回路の下から数えて 1 ターン目で作成されます。 コイル L15 は、出力回路の下から数えて 3 ターン目からタッピングされた 43 ターンです。 コイルL4、L5を備えたインバータ回路は既製品をそのまま使用した。 そのコイル L4 には LE 86X4 ワイヤが 0,07 回巻かれ、L5 には単芯 PELSHO 15...0,07 ワイヤが 0,1 回巻かれます。 6番目の局部発振器L86のコイルにはLE 4X0,07が15ターン含まれており、3ターン目からタップが付いています。 ここでは、インバータ回路の既製のコイルを通信コイルとともに使用し、図に従って接続することができます。 6 (L6 ループ コイル、LXNUMXa - 通信コイル)。 取り付けるときは、リード線のはんだ付けの極性を厳守する必要があります。そうしないと、局部発振器が励起されません。
入力コイルの巻き方が難しい場合は、IF回路に置き換えることができます。 入力フィルタコンデンサの容量は減少します: C1 - 10 pF、C2 - 1...1.5 pF、C3 と C4 - 75 pF。 確かに、回路の特性インピーダンスが高いため、フィルターは完全には最適ではありませんが、受信機は非常に満足に動作します。 この実施形態では、第１の回路結合コイル（Ｌ１ａ）は、低インピーダンスアンテナを接続するために使用され（図４）、第２の回路結合コイルは使用されない。 固定抵抗器 - 消費電力が 0,125 または 0,25 W の任意のタイプ。 ボリュームコントロール R11 は、好ましくは機能特性 B を備えた可変抵抗器 SP-1 であり、ゲインコントロール (同調抵抗器 R8) は SP5-16B または別の小さなものです。 同調コンデンサ C6 は空気誘電体 (KPV タイプ) を備えた同調コンデンサで、5 つのステータ プレートと 6 つのロータ プレートを含みます。 プレートの数は、正確に 100 kHz の同調範囲が得られるように実験的に選択されました。 範囲が広くなると、受信機にバーニアがないため、SSB 局に同調することが難しくなります。 このようなコンデンサがない場合は、容量 40 ～ 50 pF の「ストレッチ」コンデンサを直列に接続することで、トランジスタ放送受信機の小型 KPI を使用できます。 もちろん、同調コンデンサに 1:3...1:10 の減速を持つ単純なバーニアを装備すると便利です。 高周波回路で使用される永久小容量コンデンサ (C1 ～ C9、C11、C14、C16 ～ C20) はセラミック製で、タイプ KD、KT、KM、KLG、KLS、K10-7 などです。 マイカ圧縮コンデンサ KSO およびフィルム PO または PM も適しています。 コンデンサ C2 は、PEL 0,8 ～ 1,0 ワイヤ (10 つのライニング) に PELSHO 15 ワイヤを 0,25 ～ XNUMX 回巻き付けた形 (もう XNUMX つのライニング) で作成できます。 結果として得られるコンデンサの容量は、ワイヤの巻きをほどいたり巻き戻したりすることで簡単に選択できます。 調整後、コイルは接着剤またはワニスで固定されます。 受信機の発振回路、特にヘテロダイン回路には、容量温度係数 (TKE) の低いコンデンサ (グループ PZZ、M47 または M75) を取り付けることをお勧めします。 酸化物 (電解) コンデンサーを含む残りのコンデンサーは、どのようなタイプでも構いません。 多くのコンデンサの静電容量は、受信機の品質を劣化させることなく広い範囲内で変更できることに注意してください。 したがって、コンデンサ C14 と C16 は 500 ～ 3300 pF、C21 と C23 は -2700 pF の容量を持つことができます。 10000 pF、C10、C12、C13、C15、C24 - 0.01...0.6 μF。 酸化物コンデンサの容量は図示の容量と2～3倍異なる場合があります。 比較的大きな容量のコンデンサ C26 は、内部抵抗が高く放電したバッテリーや、脈動整流電圧のフィルタリングが不十分な整流器から受信機に電力を供給する場合に役立ちます。 他の場合には、その容量を50μFまで減らすことができます。 必要な部品が不足している場合、受信機に一部変更が生じる可能性があります。 たとえば、部品 C16、VD1、R6、R7、C12 を除外することで AGC システムを拒否できます。 この場合、図によるとEMF出力巻線の下部端子は共通線に接続されます。 フロントパネルにAGCのないレシーバーにIFゲインレギュレーターを配置することをお勧めします。また、レギュレーターへの長い配線が干渉を受けないように、ブロッキングコンデンサーをレシーバーボードに取り付けて、信号源に接続する必要があります。 VT3 トランジスタをコモン線に接続します。 その容量は 0,01 ～ 0,5 µF です。 受信機が高インピーダンス電話機でのみ動作する場合は、出力段のトランジスタ VT6、VT7、ダイオード VD2 を削除できます。 この場合、DA9 マイクロ回路のピン 10 と 2 は一緒に接続され、コンデンサ C27 に接続されます。コンデンサ C0,5 の静電容量は XNUMX μF まで減らすことができます。 ソケット、可変抵抗器、可変コンデンサーを除く受信機のすべての部品は、片面フォイルグラスファイバー製の基板（図5）に取り付けられています。 接続図は K118 シリーズ マイクロ回路用に設計されていますが、K122 シリーズ マイクロ回路を使用する場合は変更する必要はありません。フレキシブル リードはマイクロ回路のピン配列に従って既存の穴に通されます。 受信機の安定性と自己励起に対する抵抗を高めるために、コモンワイヤを形成する箔の面積は最大限に残されています。
印刷されたインストールは、エッチング、ナイフやカッターで溝を切るなど、あらゆる技術を使用して行うことができます。 後者のオプションでは、弓鋸の刃から特別に研いだカッターを使用すると便利です（図6）。 工具を頻繁に左右に揺すり、比較的ゆっくりと前方に移動させることにより、ホイルに絶縁溝が切り込まれます。 ある程度のスキルがあれば、このようにしてボードに非常に迅速に「彫刻」を施すことができます。
電界効果トランジスタを設置する場合は、静電気や妨害電圧による破壊を防ぐための対策を講じる必要があります。 トランジスタの端子は薄い柔軟な導体で相互に接続されており、端子が基板にはんだ付けされた後に除去されます。 はんだごての本体は導体によって基板の共通線に接続されています。 降圧変圧器を介して主電源から電力が供給される、低電圧のはんだごてを使用することをお勧めします。 トランジスタ VT1 の端子を直接はんだ付けする場合は、はんだごての電源プラグをコンセントから抜いてください。 プリント基板は厚さ7mmの軟質ジュラルミン製の受信機シャーシ（図2）に実装されています。 フロントパネル（装飾的なオーバーレイで覆われています）には、可変コンデンサC6、ボリュームコントロールR11、およびソケットXS4、XS5があります。 残りのソケットと R8 ゲイン コントロールはシャーシの後壁にあります。 U字型のシャーシカバーは薄型の半硬質ジュラルミン製。
シャーシ上の基板と部品の位置は図に示されています。 完成した受信機の外観を図8に示します。 9.
ケース (シャーシ) の設計は異なる場合がありますが、次の規則に従うことのみが重要です。同調コンデンサを最初の局部発振器のコイルのできるだけ近くに配置し、アンテナ ソケットを入力回路の近くに配置し、ゲイントランジスタ VT3 の近くのレギュレータ。 ボリュームコントロールと電話ジャックはどこにでも配置できますが、それらへの接続導体の長さが数センチメートルである場合は、編組が基板の共通線とシャーシに接続されているシールド線を使用する必要があります。 受信機をインストールする前に、インストールを注意深く確認し、エラーを取り除く必要があります。 次に、受信機の電源を入れ、アボメーターでトランジスタと超小型回路の動作モードをチェックします。 出力トランジスタ (VT6 および VT7) のエミッタの電圧は約 5,5 V である必要があります (すべての値は電源電圧 9 V に対して与えられています)。 AF アンプの性能は、ピンセットで抵抗 R13 の右側の端子に触れることによってチェックされ、ヘッドフォンから交流のバックグラウンドが聞こえるはずです。 トリマー抵抗器 R3 スライダーを動かすと、トランジスタ VT2 のドレインの電圧は 5...8,5 V から 8 V まで変化する必要があります。 トランジスタ VT1 の電流は、抵抗 R3 の両端の電圧を測定することによって決定されます。電圧は 0,3 ～ 1 V である必要があり、これは 0,8 ～ 2,5 mA の電流に相当します。 電流が不十分な場合は、上記のように最初のゲートにバイアスを適用する必要があります。電流が多すぎる場合は、抵抗 R1 の抵抗値を大きくします。 局部発振器の性能は、アボメータプローブをコンデンサ C13 または C24 の端子に接続することによってチェックされます。 それらにかかる電圧は 5 ～ 7 V である必要があります。コイル L3 と L6 の端子を閉じると、電圧が 0,5 ～ 1,5 V 低下し、発電の存在を示します。 生成がない場合は、障害のある部品を探す必要があります (通常、それはインダクタまたはトランジスタであることが判明します)。 ボードを受信機のシャーシに取り付ける前に、上記の操作をすべて実行すると便利です。 同調コンデンサC6とボリュームコントロールは接続する必要はありません。 さらなる調整は、受信回路を必要な周波数に調整することになります。 この場合、少なくとも最も単純な標準信号発生器 (SSG) を使用することをお勧めします。 ボードをシャーシに取り付け、不足していた接続を行うと、周波数 20 kHz の非変調信号が GSS からトランジスタ VT1000 のゲートに (容量 3 ～ 500 pF のコンデンサを介して) 供給されます。 L4C17 インバータ回路は、コンデンサ C12 のアボメータで測定される最大 AGC 電圧に調整されます。 GSS 出力信号の振幅は、AGC 電圧が 0,5 ～ 1 V を超えないように維持する必要があります。ゲイン レギュレータ R8 は、トランジスタ VT3 のドレインの電圧が 5 ～ 6 V になる位置に設定されます。 。 34番。 局部発振器は、ビート（増幅器３４の出力に接続された電話機の大きな口笛音）が得られるまで調整される。Ｌ４Ｃ１７回路は、ビートの最大音量に従って調整することもできる。 同じ結合コンデンサを介して GSS 信号をトランジスタ VT1 の最初のゲートに印加した後 (入力回路をオフにする必要はありません)、GSS を EMF 通過帯域の平均周波数に調整し、コンデンサ C9 と C11 の静電容量を選択します。最大AGC電圧または受信機出力のビートトーンの最大音量に応じて。 同時に、コイル L6 を調整して、9 番目の局部発振器の周波数を EMF 通過帯域の下限周波数付近に設定する必要があります。 EMF-500D-3.0-500V フィルターが使用され、発振器が 500,3 kHz 以上の周波数で調整されている場合、低いビート トーンが 503 kHz の周波数で現れ、その後トーンが上昇して消えるはずです。周波数はXNUMXkHz。 別の周波数フィルターを使用すると、GSS 設定もそれに応じて変化しますが、現象の状況は変わりません。 セットアップの最後の段階では、最初の局部発振器と入力フィルターの回路をセットアップします。 GSS から XS1880 ソケットに 2 kHz の周波数の信号を供給すると、受信機は L3 コイル トリマーを回転させることでこの周波数に同調します。 同調コンデンサ C6 のローターは中間の位置にある必要があります。 コイルL1、L2のアジャスターで最大受信音量を設定します。 最後に、受信機の同調範囲が測定され (160 m のアマチュア範囲全体をカバーする必要があります)、範囲の端での感度の低下がチェックされます。 1,4 倍を超えなければ、入力フィルタの帯域幅は十分です。 それ以外の場合は、カップリングコンデンサ C2 の容量を若干増加させて拡張します。 最終的に受信機の入力回路を調整し、アマチュア局からの信号を受信する際に最適なIFゲインを設定します。 GSS がない場合、IF パスは受信機出力の最大ノイズに応じて調整され、XNUMX 番目の局部発振器の周波数はこのノイズのトーンに応じて設定されます。 XNUMX 番目の局部発振器が EMF 通過帯域の中心に同調されると、ノイズのトーンが最も低くなります。 この設定段階では、ノイズの大部分がトランジスタ VT1 の最初の段階から発生していることを確認する必要があります。 この目的のために、EMFの入力巻線の端子は短絡されます（コンデンサC9が端子にはんだ付けされています） - ノイズ量は大幅に減少するはずです。 コンデンサ C9 と SP はノイズが最大になるように選択され、抵抗 R8 のスライダを最大ゲイン位置に設定します。 アマチュア局受信時に局部発振回路と入力回路を調整します。 それらを検出するには、アンテナを 20 ～ 40 pF の容量を持つコンデンサを介してトランジスタ VT1 の最初のゲートに接続します。 L3コイルトリマーで受信範囲を設定したら、L2C4回路を最大受信音量に調整し、アンテナをソケットXS2に切り替えて、最後に両方の入力フィルター回路を調整します。 空中で変調されていない搬送波を見つけ、コンデンサ C9 を使用して受信機を再構築することで、300 番目の局部発振器の周波数設定を明確にすることができます。 静電容量が減少するにつれて、受信機は周波数を調整し、ビートトーンは約 3 Hz の周波数で現れ、約 8 kHz の周波数で消えるはずです。 IFゲインは、受信機自体のノイズがアンテナなしで静かに聞こえるように調整された抵抗R10で設定されます。少なくともXNUMXmの長さの外部アンテナが接続されている場合、ノイズは顕著に増加します。これは十分なノイズの兆候です。受信機の感度。 テスト中、このラジオ受信機は、夕方に室内アンテナを使用して、カレリア、バルト三国、トランスコーカシア、ヴォルガ地域、西シベリアを含むソ連のヨーロッパおよびアジア地域にある多くのアマチュア無線局からの信号を受信しました。 文学
著者: V.ポリャコフ
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