短絡の条件に応じた電気機器と導体の選択。一般的な要件

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セクション1一般規則

短絡の条件に応じた電気機器と導体の選択。一般的な要件

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無線電子工学と電気工学の百科事典 / 電気設備の設置に関する規則（PUE）

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1.4.2. 短絡モードに従って、以下をチェックする必要があります (例外については、1.4.3 を参照)。

1. 1 kV を超える電気設備の場合:

a) 電気機器、導体、ケーブル、その他の導体、およびそれらの支持および耐荷重構造。

b) 短絡電流の動的作用による電線の詰まりを防ぐため、50 kA 以上の短絡衝撃電流が流れる架空送電線。

さらに、スプリットワイヤを備えたラインの場合は、スペーサとワイヤが重なったときに損傷しないように、スプリットワイヤのスペーサ間の距離を確認する必要があります。

高速自動再始動装置を備えた架空線の配線も熱抵抗を検査する必要があります。

2. 1 kV までの電気設備 - 配電盤、導体、および電源キャビネットのみ。変流器は短絡モードについてはテストされていません。

短絡電流を遮断するように設計されたデバイスは、その動作条件に応じて短絡回路を含む可能性があり、さらに、考えられるすべての短絡電流でこれらの動作を実行する能力を備えていなければなりません。

短絡電流に対する耐性とは、設計条件下で、通常の動作を妨げる電気的、機械的、その他の損傷や変形を受けることなく、これらの電流の影響に耐えるデバイスおよび導体のことです。

1.4.3. 1 kV を超える電圧での短絡モードによると、以下はチェックされません。

1. 電気力学的抵抗に応じて、最大 60 A の定格電流に対応するインサート付きのヒューズで保護されたデバイスと導体。

2. デバイスと導体は、定格電流とタイプに関係なく、熱抵抗に応じてヒューズによって保護されます。

ヒューズの遮断容量がこれらの規則の要件に従って選択され、回路内の可能な限り小さな緊急電流を遮断できる場合、回路はヒューズによって保護されているとみなされます。

3. 以下の条件が同時に満たされる場合、総電力が最大 2,5 MVA で高電圧が最大 20 kV の作業場用変圧器を含む、個々の受電器への回路内の導体。

a) 電気または技術部分では、これらの電気受信機の切断によって技術プロセスが中断されないような方法で、必要な程度の冗長性が提供されます。

b) 短絡中の導体への損傷が爆発や火災を引き起こすことはありません。

c) 大きな問題なく導体を交換できる。

4. 第 3 項で指定された個々の受電装置および個々の小規模配電点への導体。ただし、かかる受電装置および配電点がその目的に対して責任を負わず、少なくとも第 3 項 b に示された条件のみが満たされる場合に限ります。彼ら。

5. 変圧器または反応線路に供給する最大 20 kV の回路内の変流器。短絡条件下で変流器を選択する際に、接続された測定器の必要な精度クラス (たとえば、、計量計）を確保することはできません。電源変圧器回路の高圧側では、短絡電流に耐性のない変流器の使用を避け、計量器を接続することをお勧めします。低圧側の変流器。

6.架空送電線のワイヤー（1.4.2、条項1、bも参照）。

7. 変圧器回路のデバイスおよびバスバーが、別のチャンバーに配置されているか、ヒューズに組み込まれている追加の抵抗器の背後にある場合、または個別に設置されている場合。

1.4.4. 短絡電流を決定するための設計スキームを選択するときは、特定の電気設備に提供される長期動作条件に基づいて進めるべきであり、この電気設備の回路に対する意図されていない短期的な変更は考慮に入れるべきではありません。長期間の動作 (切り替え中など) に適しています。電気設備の修理および緊急後の動作モードには、回路の短期間の変更は含まれません。

設計計画では、問題の設備が試運転予定日から少なくとも 5 年間電気的に接続される外部ネットワークと発電源の開発の見通しを考慮する必要があります。

この場合、短絡の最初の瞬間についておおよその短絡電流を計算することは許容されます。

1.4.5. 短絡の設計タイプとして、以下を採用する必要があります。

1. 関連する支持および支持構造を備えたデバイスおよび剛性バスバーの電気力学的抵抗を測定する - 三相短絡。

2.デバイスと導体の熱抵抗を決定する - 三相短絡; 発電所の発電機電圧 - 三相または二相、どちらがより大きな加熱につながるかに応じて。

3. スイッチング容量によってデバイスを選択する - 三相および単相地絡の場合（地絡電流が大きいネットワーク）で得られた値の大きい方に従って、スイッチがスイッチング容量の XNUMX つの値 (三相と単相) によってそれぞれ特徴付けられる場合、両方の値が異なります。

1.4.6. 計算された短絡電流は、この回路のデバイスと導体が最も厳しい状態にある短絡中の、検討中の回路内の点での損傷状態に基づいて決定する必要があります (例外については、1.4.7 を参照)および 1.4.17、段落 3)。回路内の XNUMX つの異なる点で異なる相の地絡が同時に発生する場合は考慮できません。

1.4.7. 閉じた開閉装置内の反応したラインでは、反応器の上流に位置し、棚や天井などを分離することによって供給母線（ラインからの分岐上、主回路の要素から）から分離された導体およびデバイスが、リアクターが同じ建物内にあり、接続がバスによって行われている場合、リアクターの背後での短絡電流。

バスバーから分離シェルフおよび後者のブッシングへのバス分岐は、リアクトルへの短絡に基づいて選択する必要があります。

1.4.8. 熱抵抗を計算する場合、計算された時間は、故障箇所に最も近いサーキットブレーカーに設置された主保護装置の動作時間（自動再閉路の動作を考慮）と合計時間の合計として取得されます。この回路ブレーカーのシャットダウン時間 (アーク燃焼時間を含む)。

主な保護 (電流、電圧、抵抗など) にデッドゾーンがある場合は、このゾーンの損傷に対応する保護の持続時間とスイッチングの合計時間に基づいて熱抵抗をさらにチェックする必要があります。サーキットブレーカーをオフにします。この場合、計算された短絡電流は、この障害位置に対応する値として取得される必要があります。

60 MW 以上の電力の発電機回路および同じ電力の発電機 - 変圧器ブロック回路で使用される機器および導体は、4 秒の短絡電流通過時間に基づいて熱抵抗をチェックする必要があります。

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