|
Arabic
Bengali
Chinese
English
French
German
Hebrew
Hindi
Italian
Japanese
Korean
Malay
Polish
Portuguese
Spanish
Turkish
Ukrainian
Vietnamese|
無線電子工学および電気工学の百科事典 卓上型空気イオナイザー。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典
人間の健康に対するマイナス空気イオンの利点については、すでに多くのことが言われています。 人工空気イオン化が私たちにもたらすものを簡単に思い出してみましょう。 まず、最も重要なことですが、コンピューターのモニターやテレビは室内空気中のマイナスイオンを中和します。 したがって、少なくとも、モニターやテレビによって生成される正電荷を効果的に抑制できるデバイスが必要です。 さらに、空気イオナイザーは、部屋の空気空間に必要な追加量のマイナスイオンを生成する必要があります。つまり、エアロイオナイザーデバイスは、不足を補うだけでなく、追加量のマイナスイオンを生成する必要もあります。 空気中のマイナスイオンの欠如による主な悪影響として、疲労、イライラ、不眠症、急性呼吸器疾患（ARI）、中枢神経系（CNS）および心血管系の障害を挙げています。 空気イオナイザーを使用する利点については、[1] で詳しく説明されています。 イオナイザーを使用すると、老化プロセスが遅くなり、多発性硬化症、老人性マラスムの治療プロセスが起こり、高齢者の骨癒合のプロセスが改善されます。 免疫力が向上します。 著者らは、イオン化空気を体系的に吸入することによってのみ望ましい結果が得られると正しく警告しています。 私はこの意見に同意せざるを得ない。 すべてがうまくいくでしょうが、チジェフスキーのシャンデリアはかなりの寸法を持っているため、特に天井が低い狭いアパートではそれに対応する問題が発生します。 しかし、天井にそのような「吸盤」を使用する場合に問題となるのはそれだけではありません。 [2] では、天井が細かい塵で覆われていることが正しく指摘されました。 Chizhevskyシャンデリアが配置されている天井面の断熱材を追加するか、後者のサスペンションの高さを下げるか、または両方を同時に行う必要があります。 シャンデリアの寸法が大きいのは、必要なマイナスイオン発生効率を得るために必要なだけの理由によるものです。 この状況から抜け出す方法は、いわゆるマイナスイオンのワイヤーエミッターによって提供されるようです[2]。 これらのラジエーターの長期運転により、空気マイナスイオンの放射効率の優位性が確認されました。 しかし、少なくとも、その運用を妨げる XNUMX つの重大な欠点があります。 まず、壁は伸びたワイヤーに沿って細かい塵で覆われます。 第二に、部屋はそのようなエミッターで不快に「散乱」します。いいえ、いいえ、誰かがこれらのワイヤーを壊すでしょう。 そして、デスクトップ版の空気イオナイザーを作ってみてはいかがでしょうか? 結局のところ、この場合にのみ、どの部屋でも天井に「くっつく」ことなく、どの部屋でもイオン化された空気を吸うことができます。 この空気イオナイザー デバイスの設計により、当社の職場に直接設置することができます。 机の上、無線整備士、専門プログラマーの作業場、スポーツシミュレーターの近くなど。 従来のように、負極性の必要な高電圧に約 220 V の低周波数でネットワーク電圧コンバータを使用することは、非常に望ましくありません。 このことはすでに文献で言及されています。 高電圧に重畳して、大きなリップル振幅が現れます。 この問題は、コンバータ回路の動作周波数を上げるという最も簡単な方法で解決できます。 コンバータの回路を変更すると、低電圧電源への接続に関連する問題を回避できます。 結局のところ、たとえば [2] または [3] で公開されている空気イオナイザー用の電圧コンバーターは非常に効率的であることを認めなければなりません。 [2]からの構築は、システム全体の安定性と信頼性において問題なく長期間動作しました。 しかし、12 V 電圧安定器への結合は、特にイオン エミッター (「シャンデリア」) に関しては、システムの可動性の点で干渉するだけです。 同様の記述は、構造に関して非常に公平です [3]。 このコンバータには、30V (280mA) と 5V (40mA) の 1 つの電圧源が必要です。 この設計 (図 XNUMX) により、空気イオナイザーにコンバーター回路を供給する際に、ネットワーク スタビライザーの設置を省略できます。
この回路の消費電流は数十mAを超えません。 デザインマルチプライヤーを除くほぼすべてのパーツが小さなプラスチックケースに収められています。 トランジスタ VT2 のみに小さなヒートシンクが装備されています。 ダイオードブリッジ VD1 ～ VD4 への主電源電圧は、電流制限抵抗 R1 および R2 を介して供給されます。 したがって、最も不利な一連の状況 (電解コンデンサ C1 の故障など) では、ダイオード ブリッジを流れる電流が 0,5 A を超えることはできません。1N4007 ダイオードは、少なくとも 1 A (Uobr ≤ 1000) の直流電流に耐えることができます。 Ⅴ）。 また、重大な場合には、回路内に 0,25 A (.U1) の電流に対応する可溶インサートが組み込まれています。 コンデンサ C1 からの正電圧は、回路の 7 つのセクションに同時に供給されます。 1 つ目は、抵抗 R2 を介してパルストランス T3 と高電圧トランジスタ VT6 のコレクタに接続されるものです。 14番目 - バラスト抵抗器R1〜R12を介してDD1マイクロ回路のピン5に接続し、制限抵抗器RXNUMXを介して「ビルドアップ」トランジスタVTXNUMXのコレクタに接続します。 回路のこのセクションの電源は、VDXNUMX ツェナー ダイオードの存在により安定しています。 この設計のマスターオシレーターは、長い間実績のある「ダイオード」回路上に組み立てられています。 これらは要素 DD1.1、DD1.2、C5、VD6、VD7、R9、および R10 です。 回路のパワーアップは、マイクロ回路DD1.3、DD1.4の11つの追加要素を並列に含めることによって実行されます。 電流制限抵抗器Ｒ１１の出力から、方形の制御パルスがトランジスタＶＴ１に供給される。 ブーストコンデンサC1の小さな静電容量は、トランジスタVT6の急速な遮断に寄与する。 このトランジスタのエミッタから最終段（トランジスタ VT1）のベースに信号が供給されます。 この回路の特徴は、低抵抗抵抗器 R2 (13 オーム)、つまり 51 オームが存在することです。 知られているように、高電圧トランジスタの UKEmax 値は、ベース端子とエミッタ端子の間に接続された抵抗の抵抗値を厳密に調整する場合にのみ保証されます。 アマチュア無線家はそのことを忘れて、自分たちの設計における高電圧トランジスタの「致命的な」結果に驚嘆しています。 そのため、最近まで、パルストランスによる「ビルドアップ」を備えた高電圧回路の電圧コンバータの出力段が非常に一般的でした。 後者は出力トランジスタのベースとエミッタの間に接続されました。 これは「一石二鳥」だ。 1つ目は、トランジスタのベースとエミッタの出力の直流による短絡（ショートに近い状態）です。 つまり、UKEmax の問題は自動的に解決されます (UKEmax、ベースとエミッタ間の抵抗によって制限されます)。 2 つ目は、このトランジスタのロック中にパルスを供給する可能性を受信することです。 しかし、ご存知のとおり、これはバイポーラ トランジスタのベースから少数キャリアを「吸引」する最良の方法です。 しかし、図9の回路には大きなスイッチング電力がないため、キートランジスタVT10の単純な制御システムで対応できることがわかりました。 私たちのシステムは共振しているため、パルスパラメータを慎重に選択する必要がありました。 これは、ボードに取り付けられた XNUMX つのトリミング抵抗 RXNUMX および RXNUMX を使用して行われます。 個別に、一時停止の期間 (tp) とパルス (ti) を選択します。 これが、必要な高出力電圧 (≥25 kV) で消費電力の点で優れたパフォーマンスを達成する唯一の方法です。 周波数はコンデンサ C5 の静電容量を変更することで選択されます (20 ～ 50 kHz)。 クロック ジェネレータ チップだけでなく、トランジスタ VT3 も最も単純なパラメトリック スタビライザ (R6 ～ R5、VD1) から電力を供給されていることを強調しなければなりません。 このため、強力な出力トランジスタ VT2 の制御回路を最適化することが非常に重要です。 ちなみに、私の設計オプションは、抵抗器 R13 の抵抗値が 33 オームまで低下するまで動作し続けます。 つまり、実際には低電力の電圧源が使用され、「XNUMX つのフロント」に XNUMX つが使用されます。 コレクタ回路 (R12) に設置された抵抗は、まさにそのような種類のパルス形状最適化装置として機能します。 その存在のおかげで、回路から必要なものすべてを「絞り出す」ことができました。 タスクを完了します。 トランジスタ VT2 の負荷は、パルストランス T1 の一次 (I) 巻線です。 コンデンサ C13I とともに、巻線は発振回路を形成します。 この設計により、イオナイザ全体の効率が高く安定しています。 ダイオード VD8 は、トランジスタ VT2 を逆電圧から保護する役割を果たします。 コンデンサC4について。 この要素がないと回路は正常に機能しません。 正直に言うと、出力段回路とこれらの回路に電力を供給するノードのいくつかのバリエーションがテストされました。 アンプ負荷に抵抗が取り付けられている場合、ブロッキングコンデンサが必要になるだけでなく、必要になります。 増幅素子自体の正常な動作が保証されません。 さらに、「リンギング」インスタンスをブロッキング コンデンサとして設置すると、悲しい結果が生じます。 負荷が 20 ～ 30 kHz 以上の周波数で「振動」する場合、ブロッキング コンデンサはこれらの「振動」を消すことができなければなりません。 「引き継いで」、共通のワイヤーに近づきます。 サウンドエンジニアリングを考えてみましょう。 測定機器によって修正された歪みについてはどの程度説明されていますか。 そして、使用されているコンデンサの品質についてのコメントがたまにあるだけです。 最低周波数コンデンサは電解コンデンサです。 そのため、重大な場合には、より高い周波数、つまり非電解的なものでシャントされます。 パルス変圧器 T1 の二次 (II) 巻線から、交流電圧が要素 C7 ～ C12、C14 ～ C17、および D9 ～ D18 に組み込まれた高圧電圧乗算器に供給されます。 乗算リンクの数が増加したことにより (従来の 10 リンクに対して 6 リンク)、パルストランス T3 の巻線 II からの出力電圧を 2,5 kV に下げることができました (1 kV で十分です)。 そして、これにより、変圧器の動作モードが、潜在的な電気的故障に近い動作領域から遠ざけられます。 後者の状況は、このハンクノットにとって非常に危険です。 実験と動作で確認されたように、変圧器は最大 4 kV まで、「コロナ」や変圧器にとって危険なその他の影響がなく、安定して動作します。 II 巻線の電圧が 5 kV まで増加すると、巻線間の絶縁破壊が発生し、変圧器が無効になる可能性があります。 すなわち、コンパウンドを充填せずにパルストランスを作製した場合には、出力電圧が４ｋＶ以下でしか安定した動作が許容されない。 そして、私はこの製品に化合物を充填したくありませんでした。 したがって、マルチプライヤリンクの数を増やすことが決定されました。 これは、とりわけ、電圧乗算器の要素に確立された電圧に従ってそれらの要素をアンロードします。 後者の状況では、電圧増倍器の要素に障害がないため、感謝されます。 同時に、30段の高電圧乗算器をすでに修理しており、ダイオードとコンデンサの両方を交換する必要がありました（「出力」は-XNUMX kVで、出力の短絡はありませんでした）。 詳細。 整流ブリッジ ダイオード VD1 ～ VD4 タイプ 1N4007 は、許容順電流が少なくとも 0,3 A、逆電圧が少なくとも 400 V の同様のもの、たとえばタイプ KD105 (B、V、G)、KD226 (V-E) と置き換えることができます。 ）、KD243（Ms.）、KD247（Ms.）、KD209（A～G）などKTs405、KTs402、KTs407などのダイオードブリッジを使用することはかなり可能です。 ただし、この場合、PCB レイアウトを変更する必要があります。 コンデンサ C1 は、10 ～ 30 マイクロファラッドの容量で、必要な電圧に対応する任意のタイプです。 私の設計では、K50-12 がインストールされています (「横になっている」)。 コンデンサ C2 タイプ K50-35、その静電容量も重要ではなく、50 ～ 200 マイクロファラッドの範囲にすることができます。 動作電圧はツェナー ダイオード VD5 の安定化電圧より大きくなければなりません。 コンデンサ C3 タイプ K73-17、その静電容量は 0,022 ～ 0,1 uF の範囲にあります。 コンデンサ C4 は高品質でなければなりません (tgδ が小さい、つまり誘電正接が小さい必要があります)。 K78-2型を適用しました。 これらは良いコンデンサです。 高音質アンプの真空管段間の素子を分離するのにも適しています。 コンデンサC5はマイカ系KSO、C6はKDです。 ループ コンデンサ C13 は、容量が 15 pF、動作電圧がそれぞれ 5 kV の K2200-6,3 タイプの XNUMX つの直列接続されたコンデンサで構成されます。 総静電容量は 1000 pF、等価電圧は 12 kV です。 トリマー抵抗器 R9 および R10 タイプ SP3-38b。 抵抗器 R14 高電圧タイプ KEV-2。 残りの抵抗は MLT タイプ (MT も使用可能) です。 高電圧増倍ダイオード D9-D18 タイプ KTs106G、KTs106V、さらには KTs106B を取り付けることができます。 現在、市場ではさまざまな無線コンポーネントを購入できます。 しかし、実践が示すように、無線要素は電流の過負荷よりも過電圧によって故障することがよくあります。 そして、詳細が仕様で保証されているパラメータに単純に対応していないことがよくあります。 乗算器コンデンサ C7 ～ C12 および C14 ～ C17 の負荷係数も低くする必要があります (電圧によって通常許容される 0,7 ではありません)。 K15-4(470pFx20kV)を取り付けたので安全マージンは十分です。 実際のところ、調整の過程（あるいは実験中）に乗算器の要素を正確に焼き付けるのが最も簡単です。 したがって、この場合の耐電力マージンは贅沢品ではなく、必需品です。 実験中に、変圧器 T1 の II 巻線の定格電圧または動作電圧を大幅に超える電圧パルス (サージ) が II 巻線に発生する可能性があります。 そして、これは乗算器のダイオードとコンデンサの欠陥につながります。 また、十分に確立された計画でのみ、荷重係数 0,7 または 0,5 の要素を損傷のリスクなく設置できます。 さて、最も「恐ろしい」パルストランスについてです。 装置全体の信頼性は、この製品の製造精度に大きく依存します。 コアはブランド600NN ∅ 8 mm、長さ160 mmのフェライト磁気回路です。 両方の巻線は分割されたフレーム上に配置されます。 分割フレームを回転させる不必要な手間を避けるために、T1 変圧器巻線の分割バージョンのより手頃なバージョンがテストされました。 旋削加工が不要なため、パルス回路の分割コイルやトランスの自作に最適な工法です。 まず、トランス（パラフィン処理）紙をフェライト棒に3～4層巻きます。 他の厚手の紙でも大丈夫です。 その後、得られた製品の直径をノギスで測定します。 ブランクは、サイズが 30x30 mm の正方形の非箔ガラスファイバーグラスから切り取られます。 11 個あるはずです。 厚さが 0,5 mm を超えるその他の電気絶縁材料も適しています。 ワークピースの中心に、ノギスで測定したワークピースの直径に応じて穴を開けます。 製造技術ではロッドへの取り付けの速度が必要となるため、これらのブランクは後で手元に用意する必要があります。 すべての巻線は PELSHO 0,25 ワイヤーで巻かれています。 このワイヤーは二重絶縁されており、ここではやりすぎではありません。 ワイヤが所定のセクションに収まらず、巻線がデバイスケース内で不当にかさばるスペースを占めるため、太いワイヤで巻く価値はありません。 直径を小さくしてください。 したがって、最初の絶縁ガスケットは、フェライトの一方の端の近くで接着剤またはテープを使用してフェライトロッドに固定されます。 フェライト ロッドには合計 XNUMX 個のセクションがあるはずです。 したがって、将来のスペーサー、必要なセクション巻線のパーティションに対応するために、任意の筆記オブジェクトでマーキングを作成します。 その後、300枚目の絶縁ガスケットを取り付けます。 巻きつける側から糸で固定していきます。 得られたコイルでは、10 ターンを巻きます。 これを3000回続けて行います。 0,10,25 番目の巻線はすでに巻かれており、PELSHO XNUMX ワイヤが XNUMX 回巻かれていると考えます。 あとはI巻を巻く作業が残っています。 それは上部にあります。 二次巻線を越えます。 これも「壊れています」が、「コールド」端 (図によると I 巻線の上部出力) から数えて XNUMX つのセクションに分かれているだけです。 いかなる場合でも、数キロボルトの電圧が存在する II 巻線の出力近くで巻線を実行しないでください。 75 つのセクションのそれぞれには、以前と同じワイヤが 300 回巻かれています (つまり、合計 XNUMX 回巻かれています)。 これにより、分割フレームの製造における技術的問題や高周波トランスの製造工程上の欠陥を回避することができる。 実際に、このコイル (巻線 II) の静電容量を静電容量測定装置で測定してください。 容量が実際には無視できるという事実にうれしい驚きを感じます。 このトランスの I 巻線にも同じことが当てはまります (pF 単位です!)。 フェライトロッドの長さは 1,5 倍に減らすことも、1,5 倍に増やすこともできることに注意してください。 幅広い範囲で回転率を変更できます。 ただし、II T1 巻線からより高い電圧を「引き出す」場合は、誘電体フィラー (シーラー) なしでは電気的破壊 (上記を参照) を避けることはできません。 分割されたフレームの頬の形状が正方形であるという事実により、トランスをプリント基板に簡単に取り付けることができます。 トランジスタ VT1 はパラメータ ∆h21e>>300 (Ib=const=1 μA) で選択されます。 トランジスタ VT2 は、Ukemax メーター (>> 1200 V) を使用して選択されます。 KT828Aトランジスタの代わりにKT838Aも搭載します。 他のタイプのトランジスタでの空気イオナイザーの動作確認は行っておりません。 KT872AとBU508の両方が遠く海外から生産されているなど、非常に適していると推測できます。 構造的な実行。 電圧増倍器を除く図 1 の回路のすべての要素は、サイズ 2x150x180 mm のプラスチック ケースに収められたプリント基板 (図 45) 上に配置されています。
高電圧電圧増倍器は、140x70x60 mm の別個のハウジングに配置されています。 コンデンサ K15-4 には、ケースの片側にネジ付き接点があります。 そのため、絶縁板にナットで取り付けられています。 ダイオード KTs106G はこれらのコンデンサの端子に直接はんだ付けされています。 プラスチックケースの上蓋にD16mm、長さ約20cmの絶縁チューブを取り付け、抵抗R14の端子にニクロム線Φ12mm、長さ約0,15cmを30本半田付けし、導体を出します。絶縁チューブを通します。 これはマイナス空気イオンの放出源です。 絶縁管の端から数えて12cm以上の長さのワイヤーが10本ある穂の一種です。 そして、もう一つ非常に重要な点があります。 高電圧マルチプライヤの細部には化合物を充填する必要があります。 パラフィンはよく効きます。 高電圧が 25 kV 以上で、配合が必要ないというイオナイザー設計の説明を信じないでください。 伝えられるところによれば、鋭いはんだ接合部の端を丸くするだけで十分です。 しかし、そうではありません。 電圧が高いほどプロセスは強力になり、進行のみを伴います。 そして、これはすぐに乗算器の部品の欠陥につながります。 まったく別の問題は、乗算器の部品のシーリングです。 そして、高電圧回路の要素への空気（酸素！）のアクセスをブロックすることによってのみ、それらを迅速な欠陥から保護します。 高電圧が 16 ～ 27 kV (またはそれ以下) の範囲にあるにもかかわらず、テレビ用のすべての電圧増倍器が密閉されているのはこのためです。 変換器部と乗算器部間は長さ約120cmの高圧ケーブルで接続されており、高圧ケーブルがない場合は自作の高圧ケーブルに交換します。 このようなケーブルは、ラジオ周波数テレビ タイプ RK-75 から作られています。 これを行うには、編組スクリーンを取り外すだけです。 この方式によれば、変圧器T1の巻線のタップIIは別の撚り線絶縁導体に接続されています。 より線中心導体を備えた RK-75 ケーブルを優先します。 これは、イオナイザーを個人的な転職活動に使用する予定がある場合に特に重要です。 ワイヤーは何度も曲げられるため、それに見合った信頼性と強度が求められます。 単一のハウジング内で設計が行われる場合、すべての内部空間を化合物で埋める必要があります。 そうしないと、発電機チップおよび電圧コンバータの他の要素が故障します。 しかしその一方で、接続されている高圧ケーブルを簡単に取り除くことができます。 鍛造について。 回路は保守可能な無線コンポーネント上に組み立てられており、すぐに動作を開始します。 最初のスイッチオンは、電流測定限界が 0 ～ 100 mA の電流計を備えた実験用単巻変圧器 (LATR) を使用して実行されます。 LATRの電圧を最小に設定したら、徐々に電圧を上げていきます。 優れた回路では、多くの電流が流れ込むことはありません。 ただし、デチューンされた設計では 50 ～ 70 mA 以上の電流が流れる可能性があります。 したがって、小型 CAL ラジエーター (70x70x1,5 mm) を備えた出力トランジスタは非常に熱くなります。 同時に、十分に確立されたインスタンスはネットワークから約 33 mA (40 mA 以下) の電流を消費します。 これで、トランジスタを触ってもほんのり温かくなります。 ツェナー ダイオードの電圧が安定化電圧に近づくと、ジェネレーターのパラメーターの調整を開始できます。 トリマー抵抗器のエンジンを、乗算器の出力で最高の出力電圧を提供する発電機の動作モードのままにしておきます。 調整中に、トランス T1 の二次巻線から乗算器を外しました。 KTs106G ダイオード上のユニポーラ整流器と 470 pFx20 kV のコンデンサを 100 つ使用します。 また、電流制限抵抗器はKEV-2タイプの50MΩ、5μAヘッドを使用しています。 上限が 8 kV の電圧計を入手します。 ただし、電圧は、同じ抵抗を介してコンデンサ C10 および C10 とダイオード VD11 および VD9 の接続点で制御することもできます。 ただし、乗算器が密閉されていない限り、これは可能です。 私の設計では、抵抗器 R125 の抵抗値は 10 kOhm、R287 = 7 kOhm (汎用電圧計タイプ B38-XNUMX で測定) です。 その後、抵抗Ｒ１２、Ｒ１３の抵抗値を選択する。 抵抗 R12 の抵抗値が 13 ～ 13 オームの範囲にある場合、回路全体の動作に悪影響を及ぼさない場合は、抵抗 R47 を選択する必要はありません。 抵抗器Ｒ１２の抵抗値は、変圧器Ｔ１の巻線ＩＩに最大電圧を得るという観点から選択される。 トランスT100の12次巻線とコンデンサC1で形成される回路と「共振する」だけでなく、（文字通りの意味で！）トランスの最も有利な動作モードを見つけることも必要です。コンバータ。 そして、抵抗器Ｒ１２は、トランジスタＶＴ２のこの動作モードに影響を与えるだけである。 正直に言うと、すべての調整は、II 巻線 T1 の出力におけるパルス電圧の大きさと、デバイスがネットワークから消費する電流の両方に影響します。 そしてさらに。 コンバータ回路の要素は電気回路網に電気的に接続されているため、安全性を忘れてはなりません。 文学：
著者: A.G. ジジューク
スターシップのための宇宙からのエネルギー
08.05.2024 強力なバッテリーを作成する新しい方法
08.05.2024 温かいビールのアルコール度数
07.05.2024
▪ ゴースト実験
▪ 記事 新しい花はどのように成長するのですか? 詳細な回答 ▪ 記事 金属オブジェクトのインジケーター。 無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典 記事へのコメント： 陪審 変圧器の巻き戻しと選択の難しさ。 より良いトランスレスシステム。
ホームページ | 図書館 | 物品 | サイトマップ | サイトレビュー
www.diagram.com.ua |
他の記事も見る セクション 
科学技術の最新ニュース、新しい電子機器：
このページのすべての言語