電圧変換器の性能を向上させます。スキーム、説明

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電圧コンバータの性能を向上させます。無線エレクトロニクスと電気工学の百科事典

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12 V DC から 220 V 50 Hz AC 電圧コンバータについては、[1] で説明されています。これは同様のデバイスよりも複雑ですが、追加のジェネレータやモノバイブレータなしで必要なパルスシーケンスを取得することができ、動作パラメータが変化したときのマスターカスケードの一貫性のない動作を排除できます。これにより、さまざまな動作条件下で制御パルス間に必要な一時停止が保証されます。

この図に従って、24V/220V 50Hzコンバータの制御回路が組み立てられます。パワートランジスタは回路[1]のものと同じです。コンバータは負荷がかかっていても正常に動作しましたが、アイドルモードに切り替えると、主要な段のトランジスタの 827 つ (KTXNUMX) が故障しました (コンバータは電源からテストされました)。

電圧変換器の性能を改善する

トランジスタの故障の原因を分析したところ、コンバータに負荷がかかると、最大450 Vの振幅の短いパルスが出力トランジスタのコレクタに存在することがわかりました（図1のオシログラム）。

これはオシロスコープで記録できた値であり、実際の値はさらに高くなる可能性があります。アイドルモードに切り替えると、パルスの形状が歪み、以前は短期間だった電圧サージが長くなりました。この場合、コンバータは 2,5 ～ 3 A の電流 (アイドル時) を消費しました。このモードでは、KT827A トランジスタが故障しました。記載されたプロセスを観察するために、高電圧トランジスタが特別に使用されました。

変圧器の高圧巻線を容量 2,5 μF のコンデンサで短絡しても、コンバータの満足な動作を達成することはできませんでした。コンバータに負荷がかかると、高電圧サージは消えましたが、アイドル状態ではコンバータは依然として 2,5 ～ 3 A の電流を消費していました。

パワートランジスタの動作を容易にするために、出力段は図2の図に従って設計されています。 [1] のコンバータ回路の一部と新たに導入された要素を示しています (要素の番号付けは [1] で始まったものを継続しています)。

パワートランジスタが閉じていると、コンデンサ C3、C4 および C5、C6 が電源の電圧まで充電されます。トランジスタ VT3 (VT4) が閉じているときに発生する高電圧パルスは、コンデンサ C3、C4 (C5、C6) を部分的に充電し、VD1 および R1、R10 (VD13、R2、R14) を介して T15 巻線の一部に部分的に閉じられます。。充電が完了すると、コンデンサ C3、C4 (C5、C6) は R10、R13 (R14、R15) を介して電源電圧まで放電されます。トランジスタのコレクタ上のパルスの形状は、図 1 の b に負荷モードで、図 1 の c - アイドルモードに示されています。

ご覧のとおり、最悪モードでは、コレクタの電圧振幅は 60 V を超えません。これにより、KT827A トランジスタ (100 V) の代わりに KT827B トランジスタ (80 V) を使用でき、12 V/ KT220V(50V)でも827V 60Hzコンバータ。このような変更後、コンバータがアイドルモードで消費する電流は約 1 A になります。

最大パルス電流が 1 A を超えるダイオード VD2、VD10。コンデンサ C3 ～ C6 100 μF x 63 V。コンデンサは重要な変動成分の影響を受けるため、C3、C4 および C5、C6 をコンデンサと交換しないでください。コンデンサー。コンデンサの動作電圧も 63 V 以上である必要があります。推奨タイプは K50-29 および K50-31 です。コンデンサの各グループ (C3、C4 および C5、C6) の合計静電容量は少なくとも 47 μF です。必要な容量のタイプ K73-16 および K77-1 のコンデンサを使用することが可能です。この場合、コンデンサの直列接続は必要なく、抵抗器 R11、R12 および R16、R17 を、2 W の電力で 2,2 ～ 2 kOhm の XNUMX つの抵抗に置き換えることができます。

説明した変更は、回路要素の定格を変更することなく、12 V/220 V コンバータでも実行できます (図 2)。

電圧変換器の性能を改善する

文学：

シェポトコ A.D. 電圧変換器 // Radioamator.-1999.-№4.-S.53.

著者: A.N. カラクチ

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